Le fait de reconfigurer des groupes d’enroulements triphasés identiques, en passant d’une connexion en étoile à une connexion en triangle, modifie les relations électriques aux bornes d’un moteur BLDC à rotor externe, sa résistance mesurée, ainsi que ses constantes idéales de vitesse et de couple. Les bobines, les aimants et la conception mécanique restent inchangés.

Ces relations idéales nécessitent des définitions cohérentes des fréquences fondamentales et des courants aux bornes. Le choix pratique dépend également du comportement du variateur, de l’échauffement réel des enroulements, de l’accessibilité des extrémités des enroulements et des essais validés par le fournisseur.

En quoi les connexions en étoile et en triangle diffèrent-elles ?

Les termes « en étoile » et « en triangle » décrivent la manière dont trois groupes d’enroulements existants sont interconnectés. Ils ne désignent pas des constructions de moteurs différentes et n’impliquent pas de modification du nombre de spires des enroulements.

Disposition des enroulements en étoile (Y)

Une configuration en étoile (Y) relie entre elles une extrémité des trois enroulements, tandis que leurs extrémités restantes servent de bornes de phase externes. Les trois extrémités restantes forment les bornes externes du moteur.

Comme chaque borne est directement reliée à un enroulement, le courant de ligne aux bornes est égal au courant de phase de l’enroulement. Cette relation s’applique au courant circulant dans cet enroulement particulier.

Dans des conditions sinusoïdales fondamentales équilibrées, chaque enroulement connecté en étoile reçoit une tension de phase égale à la tension entre phases divisée par √3. La relation correspondante est Vphase = Vligne / √3.

La jonction neutre est généralement interne et peut ne pas être accessible de l’extérieur. Sa disposition physique doit être vérifiée avant d’envisager toute modification du raccordement.

Disposition des enroulements en triangle (Δ)

Dans la configuration en triangle, les trois groupes d’enroulements sont connectés bout à bout, créant ainsi une boucle électrique fermée. Chaque borne externe est reliée à une jonction entre deux enroulements.

Chaque enroulement est donc connecté entre deux bornes de ligne. Sa tension de phase fondamentale est égale à la tension entre phases correspondante dans le cas d’un système équilibré.

Pour des courants fondamentaux sinusoïdaux équilibrés, le courant de phase de l’enroulement est égal au courant de ligne aux bornes divisé par √3. Cette relation dépend des composantes de courant définies.

Le circuit en triangle fermé peut également supporter des courants harmoniques circulants. Par conséquent, le courant aux bornes mesuré de l’extérieur ne révèle pas nécessairement toutes les composantes de courant circulant à l’intérieur des enroulements.

Qu’est-ce qui reste inchangé après le raccordement ?

Une véritable reconnexion conserve les groupes d’enroulements d’origine, les dimensions des conducteurs, le nombre de spires, les aimants du rotor et la géométrie de l’entrefer. Seules les connexions électriques entre les extrémités des enroulements changent.

La résistance de chaque enroulement individuel reste fondamentalement la même à une température équivalente. Cependant, la résistance mesurée entre les bornes externes du moteur change considérablement.

La construction mécanique et la conception magnétique du moteur restent inchangées. Toute évolution des performances doit résulter des nouvelles conditions de fonctionnement électrique, et non d’une augmentation supposée de l’intensité magnétique.

Comment la résistance, le Kv et le Kt varient-ils entre le branchement en étoile et le branchement en triangle ?

Plusieurs constantes importantes du moteur varient lorsque des groupes d’enroulements identiques sont reconnectés. Ces relations doivent être interprétées à l’aide de mesures aux bornes cohérentes et de conventions électriques clairement définies.

Résistance entre bornes de phase à phase

Soit Rcoil la résistance en courant continu d’un groupe d’enroulements à une température donnée. Chacun des trois groupes identiques présente cette même résistance.

Avec un branchement en étoile, une mesure en courant continu entre deux bornes du moteur traverse deux enroulements en série. La résistance mesurée aux bornes est égale à 2 × Rcoil.

Avec un branchement en triangle, un enroulement forme un chemin direct entre les bornes. L’autre chemin comprend deux enroulements en série, ce qui donne une résistance équivalente de 2 × Rcoil / 3.

Par conséquent, la résistance aux bornes en étoile est trois fois supérieure à la résistance aux bornes en triangle. Il s’agit d’un effet lié au type de branchement, et non d’une preuve que les conducteurs en cuivre individuels ont changé.

Utilisez la même température d’enroulement et des méthodes de mesure à faible résistance adaptées pour la comparaison. Débranchez le moteur de son variateur afin d’éviter que des chemins de circuit sans rapport n’influencent les résultats.

Constante de vitesse (Kv)

Kv décrit la vitesse de rotation mécanique par rapport à une convention de tension de force contre-électromotrice (FCE) spécifiée. Sa valeur numérique dépend du fait que la tension soit définie au niveau des bornes d’enroulement ou des bornes externes.

Pour des groupes d’enroulements identiques, une force contre-électromotrice fondamentale équilibrée et des définitions cohérentes de la tension aux bornes entre phases, la relation idéale est Kv_triangle = √3 × Kv_étoile.

Cela signifie que la configuration en triangle présente une constante de vitesse aux bornes idéale plus élevée. À vitesse mécanique égale, sa force contre-électromotrice fondamentale entre phases est plus faible.

Cette relation ne doit pas être interprétée comme une augmentation garantie de la vitesse de fonctionnement réelle. La tension appliquée, le couple de charge, les limitations du variateur et les pertes déterminent le point de fonctionnement.

Constante de couple (Kt)

Kt relie le couple électromagnétique généré à une quantité de courant définie. Les comparaisons nécessitent des conventions cohérentes concernant le courant de ligne aux bornes, des hypothèses de fondamentale sinusoïdale et des définitions équivalentes de la forme d’onde du courant.

Dans ces conditions harmonisées, la relation idéale est Kt_star = √3 × Kt_delta. La configuration en étoile produit un couple électromagnétique plus élevé par courant de ligne aux bornes équivalent.

Cependant, la relation avec le courant d’enroulement change également. Comparer les constantes de couple exprimées à partir du courant de phase des enroulements à celles exprimées à partir du courant aux bornes conduit à des conclusions trompeuses.

Les aimants du rotor et les groupes d’enroulements individuels conservent leurs caractéristiques sous-jacentes de production de couple. La reconnexion modifie la manière dont l’excitation des enroulements se manifeste au niveau des bornes électriques externes.

Pourquoi les conventions de mesure sont-elles importantes ?

Les fiches techniques des moteurs et les variateurs peuvent utiliser des définitions différentes de la tension et du courant. La valeur efficace fondamentale, l’amplitude de crête, le courant de phase et le courant de ligne aux bornes ne sont pas interchangeables.

Les relations √3 bien connues décrivent des fondamentales sinusoïdales équilibrées. Elles ne doivent pas être appliquées directement à des lectures RMS PWM arbitraires ou à des mesures de courant en six étapes sans qualification de la forme d’onde.

Paramètre électrique	Étoile (Y)	Triangle (Δ)
Disposition des enroulements	Trois groupes partageant un point neutre	Trois groupes formant un circuit fermé
Tension fondamentale de l’enroulement	Vline / √3	Vline
Courant fondamental de l’enroulement	Iline	Iline / √3
Résistance en courant continu aux bornes	2 × Rcoil	2 × Rcoil / 3
Kv idéal aux bornes	Kv_star	√3 × Kv_star
Kt idéal basé sur le courant aux bornes	Kt_star	Kt_star / √3
Résistance individuelle de l’enroulement	Rcoil	Rcoil

Les relations entre tension et courant supposent des composantes fondamentales sinusoïdales équilibrées. Les comparaisons entre Kv et Kt nécessitent également des conventions de bornes correspondantes, tandis que les relations de résistance supposent des enroulements identiques à des températures égales.

Qu’est-ce qui change dans les performances réelles de fonctionnement ?

Les équations de connexion idéales décrivent la mise à l’échelle électrique, mais les performances de fonctionnement réelles dépendent de l’interaction entre les enroulements du moteur, le comportement du variateur, la tension d’alimentation et la charge mécanique.

Utilisation de la tension et vitesse en charge

À une vitesse mécanique donnée, le branchement en triangle présente une force contre-électromotrice fondamentale entre phases inférieure à celle du branchement en étoile. Cela modifie la tension requise pour une condition de fonctionnement particulière.

Dans des conditions appropriées, le branchement en triangle peut permettre un fonctionnement à une vitesse électrique plus élevée avant d’atteindre une contrainte de tension du variateur. Cependant, la limite de vitesse mécanique reste applicable séparément.

La vitesse réelle en charge dépend également de l’impédance des enroulements, du contrôle du courant, de la stratégie de commutation, de la résistance mécanique et de la demande de couple. Un Kv plus élevé ne garantit pas une augmentation de la vitesse.

La plage de vitesse prévue doit être vérifiée au regard de l’intégrité du rotor, de l’état des roulements, de la fréquence électrique du variateur et de l’enveloppe de fonctionnement approuvée pour l’ensemble complet.

Capacité de couple et limites de courant

Pour un couple électromagnétique équivalent dans des conditions idéales d’équilibre, le branchement en triangle nécessite un courant aux bornes différent de celui du branchement en étoile. Cela découle de la modification de la constante de couple basée sur le courant aux bornes.

Le courant traversant chaque enroulement reste la grandeur la plus pertinente pour évaluer l’échauffement des conducteurs. Le courant aux bornes ne suffit pas à lui seul à déterminer le point de fonctionnement thermique admissible.

À courant d’enroulement et conditions de fonctionnement magnétique équivalents, la reconnexion n’augmente pas intrinsèquement la capacité de couple électromagnétique du moteur. Ce sont les mêmes groupes d’enroulements qui produisent l’excitation magnétique.

Les limites de courant du variateur peuvent néanmoins influencer le choix du branchement capable de fournir le couple requis. Il convient d’évaluer à la fois la capacité de courant de ligne du variateur et les limites thermiques des enroulements.

Le changement de branchement ne crée pas non plus automatiquement une puissance supplémentaire. Toute modification de puissance réalisable nécessite des conditions de fonctionnement adaptées en termes de tension, de courant, de vitesse, de refroidissement et de fonctionnement mécanique.

Pertes dans le cuivre et courant circulant en triangle

Planifiez les mesures de courant en fonction de la quantité requise : le courant aux bornes et le courant d’enroulement répondent à des questions différentes. La configuration de l’équipement hors tension est donnée à titre d’illustration, sans implication quant aux performances mesurées.

L’échauffement par résistance dans les enroulements est déterminé par leur résistance électrique et le courant efficace réel qui les traverse. Pour trois groupes d’enroulements identiques, la perte au cuivre totale est égale à 3 × Iwinding_rms² × Rcoil.

Iwinding_rms doit représenter le courant efficace réel traversant chaque enroulement, y compris les composantes harmoniques pertinentes. L’utilisation exclusive d’un courant fondamental ou mesuré en externe peut conduire à une sous-estimation de l’échauffement.

Les montages en étoile et en triangle peuvent présenter des pertes dans le cuivre fondamentales comparables dans des conditions de courant d’enroulement équivalentes. Leurs pertes totales en fonctionnement peuvent toutefois différer en raison des variations des formes d’onde réelles du courant.

Un circuit en triangle fermé peut supporter des courants circulants induits par des forces électromotrices harmoniques appropriées. Ces courants peuvent accroître l’échauffement des enroulements sans produire de couple utile correspondant.

Certaines composantes circulantes s’annulent au niveau des bornes externes. Par conséquent, les mesures du courant aux bornes seules peuvent ne pas détecter le courant interne supplémentaire en triangle ni établir avec précision la perte totale dans le cuivre.

Effets de la modulation d’impulsions en largeur (PWM) et des harmoniques

Dans la pratique, les contrôleurs de moteurs BLDC utilisent des formes d’onde de tension commutées plutôt que des tensions sinusoïdales continues idéales. Le comportement de la modulation d’impulsions (PWM), la stratégie de modulation et l’inductance des enroulements influencent le courant résultant.

La commutation à six étapes peut introduire des composantes harmoniques importantes, tandis que la commande sinusoïdale subit également une ondulation liée à la commutation. Le courant efficace (RMS) résultant dans l’enroulement dépend des conditions de fonctionnement.

La circulation en triangle est particulièrement pertinente lorsque des composantes harmoniques de force contre-électromotrice peuvent faire circuler du courant autour du circuit fermé de l’enroulement. Son importance dépend de la conception réelle du moteur et de la forme d’onde.

Les ingénieurs doivent comparer les formes d’onde de courant mesurées, la puissance électrique et la température des enroulements dans des conditions de fonctionnement représentatives. Les constantes idéales aux bornes ne suffisent pas à elles seules à établir le rendement ou l’équivalence thermique.

Un même moteur BLDC à rotor externe peut-il être reconfiguré ?

Les montages en étoile et en triangle sont des configurations électriques alternatives, mais tous les moteurs assemblés ne permettent pas de passer de l’un à l’autre. La reconfiguration nécessite un accès approprié aux enroulements et l’accord explicite du fournisseur.

Vérifier l’accès à toutes les extrémités des enroulements

Des échantillons de fils séparés illustrent la nécessité d’identifier les deux extrémités de chaque groupe d’enroulements. Ils ne montrent pas que le moteur représenté est reconnectable sur site ; c’est le schéma de raccordement réel qui détermine la faisabilité.

Un moteur triphasé comporte trois groupes de bobinages, chacun doté de deux extrémités. La reconfiguration nécessite généralement des connexions accessibles et identifiables vers les six extrémités de bobinage.

Un moteur ne disposant que de trois fils de phase externes peut présenter des jonctions internes de bobinage connectées de manière permanente. Ces bornes seules ne suffisent pas pour passer d’une connexion en étoile à une connexion en triangle.

L’inversion de deux fils de phase externes peut modifier le sens de rotation dans certaines configurations, mais elle ne modifie pas la topologie interne des enroulements ni les constantes de connexion électrique.

Même lorsqu’il existe six extrémités en interne, l’accessibilité physique ne garantit pas la possibilité d’une reconfiguration sur site. L’encapsulation, les dispositions d’isolation et la construction mécanique peuvent empêcher une modification approuvée.

Vérification des exigences physiques et électriques

La conception du raccordement doit préciser l’identification des enroulements, l’emplacement des bornes, les points de jonction et les exigences d’isolation. Ces détails ont une incidence tant sur la fiabilité électrique que sur l’intégration mécanique.

À l’intérieur d’un moteur à rotor externe, le câblage de raccordement doit rester à l’écart de la cloche rotative et de l’enveloppe de l’arbre. L’acheminement doit tenir compte des mouvements, des tolérances, des vibrations et de la dilatation thermique.

Les raccords de terminaison doivent présenter un contact électrique adéquat, un maintien mécanique et une isolation appropriés. Toute modification approuvée doit préserver la protection prévue contre l’abrasion, la contamination et les défauts électriques.

L’accès à l’intérieur du moteur peut présenter des risques liés aux aimants permanents, aux roulements et à l’isolation délicate des enroulements. Un démontage non approuvé peut endommager les composants ou invalider la conception prévue.

Vérification de l’agrément du fournisseur

Gian Transmission propose des options de configuration de bobinage sur mesure pour ses moteurs à courant continu sans balais à rotor externe. La faisabilité du rebranchement doit toutefois être confirmée pour la conception spécifique.

L’examen doit permettre d’identifier la disposition d’origine du bobinage, les extrémités de bobinage accessibles, la méthode de connexion, les détails d’isolation, ainsi que de déterminer si le moteur a été conçu pour être reconfiguré.

L’autorisation doit également couvrir toutes les procédures de fabrication ou d’entretien requises. Une connexion qui s’avère théoriquement possible n’est pas automatiquement adaptée à une modification après l’assemblage final.

Lorsque le recâblage n’est pas pris en charge, des configurations en étoile et en triangle distinctes, spécifiées par le fabricant, peuvent constituer une comparaison plus appropriée que de tenter de modifier un moteur déjà assemblé.

Quels changements au niveau du variateur et de la commutation doivent être vérifiés ?

La modification de la topologie des enroulements affecte les conditions électriques présentées au variateur. Il ne faut pas supposer que les paramètres de variateur existants sont adaptés simplement parce que le moteur utilise les mêmes bornes externes.

Compatibilité du variateur en tension et en courant

Le variateur doit prendre en compte la force contre-électromotrice aux bornes, les besoins en courant, la fréquence électrique et l’impédance des enroulements de la connexion choisie sur toute la plage de fonctionnement prévue.

Les réglages de contrôle du courant nécessitent une attention particulière, car la relation entre le courant aux bornes et le courant dans les enroulements change. Des limites de courant identiques peuvent entraîner des conditions de fonctionnement différentes des enroulements.

Vérifiez la tension disponible du bus CC et la stratégie de modulation par rapport au profil vitesse-couple requis. Tenez compte des exigences d’accélération plutôt que de vous limiter à l’évaluation du fonctionnement en régime permanent.

Les réglages de protection doivent refléter la combinaison moteur-variateur approuvée. Les réponses en cas de surintensité, de sous-tension et de surchauffe doivent être évaluées en utilisant le raccordement sélectionné et le comportement réel mesuré.

Capteurs à effet Hall et cartographie des phases

Les capteurs à effet Hall fournissent des informations sur la position du rotor utilisées par les variateurs compatibles pour la commutation. Leur emplacement physique reste inchangé lorsque les connexions des enroulements sont modifiées.

Cependant, la relation effective entre les bornes de phase externes, l’excitation des enroulements et les signaux Hall peut changer. Le mappage de commutation existant doit donc être vérifié.

Les ingénieurs doivent vérifier la séquence d’états des capteurs à effet Hall, l’identification des phases des bornes, le sens de rotation commandé et l’alignement électrique. Un mappage incorrect peut entraîner un démarrage défectueux, des pulsations de couple ou un courant excessif.

Si nécessaire, remettez le variateur en service en utilisant les procédures d’alignement et de commutation approuvées. Ne partez pas du principe que les réglages de synchronisation d’origine restent corrects simplement parce que le matériel des capteurs n’a pas changé.

Réglages de démarrage, d’inversion et de protection

Le comportement au démarrage fournit des indications utiles sur la justesse de la cartographie des phases et l’adéquation du contrôle du courant. Testez la charge de démarrage prévue à l’aide d’une procédure d’exploitation approuvée.

Les profils d’accélération et de décélération doivent rester compatibles avec le couple et le courant disponibles. Le fonctionnement en inversion nécessite en outre une évaluation de l’inertie mécanique et de la charge électrique transitoire.

Pendant la décélération, l’énergie de récupération peut affecter le bus CC et le comportement des protections. Le variateur et le dispositif d’alimentation doivent pouvoir prendre en charge en toute sécurité le cycle de service spécifié.

Consignez les réglages finaux du variateur ainsi que la configuration des enroulements. Ces réglages font partie intégrante du système moteur approuvé et ne constituent pas des valeurs par défaut interchangeables.

Comment tester et comparer les configurations en étoile et en triangle ?

Une comparaison fiable distingue les effets de la reconnexion électrique des variations de charge, de température, des réglages du variateur et de la technique de mesure. Les deux configurations nécessitent des conditions d’essai cohérentes.

Mettre en place une comparaison contrôlée

Utilisez les mêmes groupes d’enroulements, le même rotor et le même assemblage mécanique chaque fois qu’une reconnexion homologuée permet une comparaison directe. Dans le cas contraire, documentez clairement les différences entre les échantillons configurés en usine.

Définissez les conditions du bus CC, le mode de fonctionnement du régulateur, les paramètres de commutation et la charge mécanique avant les essais. Indiquez quelles grandeurs correspondent à des mesures instantanées, moyennes, de crête ou efficaces.

La température doit être enregistrée car la résistance du cuivre augmente avec la chaleur. Les mesures de résistance effectuées à différentes températures doivent être normalisées ou interprétées en documentant la différence de température.

L’instrumentation doit distinguer le courant aux bornes du courant d’enroulement lorsque cela est possible. Pour les configurations en triangle, utilisez des méthodes de mesure du courant d’enroulement homologuées ou une analyse validée pour prendre en compte les composantes circulantes.

Tous les essais en rotation nécessitent des protections adaptées et des limites de fonctionnement homologuées. Les procédures d’essai doivent également tenir compte des démarrages inattendus, de l’énergie électrique stockée et des risques liés aux charges mécaniques.

Mesure des performances électriques et mécaniques

Commencez par l’identification des enroulements et par les mesures de résistance aux bornes à l’état déconnecté. Comparez les résultats aux relations attendues du réseau en étoile ou en triangle à la température enregistrée des enroulements.

Mesurez la force contre-électromotrice fondamentale par rapport à la vitesse de rotation mécanique en utilisant la même définition de la tension aux bornes. Déterminez le Kv à partir de mesures cohérentes plutôt que de vous fier uniquement aux estimations de vitesse du contrôleur.

Pour les essais de couple, mesurez simultanément le couple de l’arbre et le courant électrique dans des conditions de fonctionnement définies. Notez si les valeurs de courant correspondent aux valeurs fondamentales aux bornes ou aux valeurs efficaces réelles des enroulements.

Comparez la vitesse de fonctionnement requise et le couple de charge avec la puissance électrique d’entrée mesurée et l’échauffement des enroulements. Assurez-vous que chaque résultat correspond à une condition d’essai clairement définie.

La vérification thermique doit inclure des conditions de fonctionnement représentatives, en continu et en intermittent. La température de fonctionnement stable et l’échauffement transitoire admissible doivent être évalués par rapport aux limites des composants approuvées pour l’application.

Pour le branchement en triangle, évaluez les effets des courants de circulation à l’aide de mesures de courant appropriées, d’une analyse des formes d’onde et de preuves thermiques. Des courants aux bornes équilibrés en externe ne garantissent pas l’absence de circulation interne.

Enfin, testez le démarrage, l’accélération contrôlée, le fonctionnement en régime permanent, la décélération et l’inversion de sens, le cas échéant. Vérifiez la répétabilité du comportement de commutation et de protection sur toute la plage de fonctionnement spécifiée.

Définir les critères d’acceptation spécifiques à l’application

Les critères d’acceptation doivent tenir compte de la tension, de la charge, de la vitesse de fonctionnement, des exigences thermiques et des limitations du contrôleur propres à l’application réelle. Les limites de conformité universelles ne sont pas adaptées aux configurations de moteurs sur mesure.

La liste de contrôle suivante relie chaque élément de vérification à des preuves mesurables. Les résultats doivent être examinés au regard des exigences approuvées du projet plutôt que d’hypothèses non fondées concernant l’une ou l’autre topologie d’enroulement.

Élément de vérification	Mesure ou preuve	Base d’acceptation
Identification de l’enroulement	Schéma de raccordement, mesures de continuité et identification des bornes	Configuration des enroulements approuvée
Résistance des bornes	Mesures de courant continu entre phases référencées en température	Relation de connexion attendue et équilibre des enroulements approuvé
Force contre-électromotrice et Kv	Tension fondamentale aux bornes et vitesse mécanique mesurées	Constante du moteur et exigences de vitesse approuvées
Relation couple-courant	Couple mesuré à l’arbre et courant électrique défini	Couple requis sur toute la plage de fonctionnement
Courant d’enroulement et échauffement	Courant efficace réel de l’enroulement et mesures représentatives de la température	Limites thermiques approuvées pour les enroulements et les composants
Effets des harmoniques et des courants de circulation	Analyse de la forme d’onde du courant, preuves appropriées du courant interne et échauffement	Exigences approuvées en matière de pertes et de performances thermiques
Compatibilité du contrôleur et du capteur à effet Hall	Cartographie de phase, alignement de commutation et comportement de protection vérifiés	Exigences de fonctionnement du contrôleur validées
Performances en fonctionnement en charge	Vitesse, couple, puissance d’entrée et température en conditions de fonctionnement représentatives	Enveloppe de fonctionnement définie par l’application
Démarrage et inversion de sens	Enregistrement des démarrages, des accélérations, des décélérations et des changements de sens de marche	Exigences fonctionnelles et de protection spécifiées

Finalisation de la configuration approuvée

Le choix final doit refléter les performances mesurées de l’application plutôt que de partir du principe qu’une topologie est universellement supérieure. L’utilisation de la tension, l’échauffement des enroulements et la compatibilité du contrôleur doivent être cohérents.

Pour un projet sur mesure, l’étude technique des moteurs à courant continu sans balais réalisée par Gian Transmission peut porter sur le raccordement des enroulements spécifié et ses exigences d’intégration.

Le dossier technique doit identifier la topologie sélectionnée, l’identification des enroulements, la définition des bornes, les valeurs de résistance, la convention relative à la force contre-électromotrice (FCE) et les paramètres de fonctionnement approuvés du variateur.

Il doit inclure les performances couple-vitesse mesurées, les définitions de courant, les observations thermiques, la vérification de la commutation et toute restriction identifiée lors d’essais représentatifs dans les conditions de fonctionnement prévues.

Les livrables requis sont un schéma de raccordement des enroulements approuvé par le fournisseur, des spécifications électriques vérifiées, les réglages du variateur documentés, les limites de fonctionnement définies pour l’application, ainsi que les procès-verbaux signés relatifs à l’installation et aux essais de réception.