{"id":26212,"date":"2026-10-26T10:52:16","date_gmt":"2026-10-26T02:52:16","guid":{"rendered":"https:\/\/www.gian-transmission.com\/?p=26212"},"modified":"2026-10-29T17:08:34","modified_gmt":"2026-10-29T09:08:34","slug":"bobinage-en-etoile-ou-en-triangle-quest-ce-qui-change-lorsque-le-meme-moteur-bldc-a-rotor-externe-est-reconfigure","status":"publish","type":"post","link":"https:\/\/www.gian-transmission.com\/fr\/bobinage-en-etoile-ou-en-triangle-quest-ce-qui-change-lorsque-le-meme-moteur-bldc-a-rotor-externe-est-reconfigure\/","title":{"rendered":"Bobinage en \u00e9toile ou en triangle : qu'est-ce qui change lorsque le m\u00eame moteur BLDC \u00e0 rotor externe est reconfigur\u00e9 ?"},"content":{"rendered":"

Le fait de reconfigurer des groupes d’enroulements triphas\u00e9s identiques, en passant d’une connexion en \u00e9toile \u00e0 une connexion en triangle, modifie les relations \u00e9lectriques aux bornes d’un moteur BLDC \u00e0 rotor externe, sa r\u00e9sistance mesur\u00e9e, ainsi que ses constantes id\u00e9ales de vitesse et de couple. Les bobines, les aimants et la conception m\u00e9canique restent inchang\u00e9s.<\/p>\n

Ces relations id\u00e9ales n\u00e9cessitent des d\u00e9finitions coh\u00e9rentes des fr\u00e9quences fondamentales et des courants aux bornes. Le choix pratique d\u00e9pend \u00e9galement du comportement du variateur, de l’\u00e9chauffement r\u00e9el des enroulements, de l’accessibilit\u00e9 des extr\u00e9mit\u00e9s des enroulements et des essais valid\u00e9s par le fournisseur.<\/p>\n

<\/span>En quoi les connexions en \u00e9toile et en triangle diff\u00e8rent-elles ?<\/span><\/h2>\n

Les termes \u00ab en \u00e9toile \u00bb et \u00ab en triangle \u00bb d\u00e9crivent la mani\u00e8re dont trois groupes d\u2019enroulements existants sont interconnect\u00e9s. Ils ne d\u00e9signent pas des constructions de moteurs diff\u00e9rentes et n\u2019impliquent pas de modification du nombre de spires des enroulements.<\/p>\n

<\/span>Disposition des enroulements en \u00e9toile (Y)<\/span><\/h3>\n

Une configuration en \u00e9toile (Y) relie entre elles une extr\u00e9mit\u00e9 des trois enroulements, tandis que leurs extr\u00e9mit\u00e9s restantes servent de bornes de phase externes. Les trois extr\u00e9mit\u00e9s restantes forment les bornes externes du moteur.<\/p>\n

Comme chaque borne est directement reli\u00e9e \u00e0 un enroulement, le courant de ligne aux bornes est \u00e9gal au courant de phase de l\u2019enroulement. Cette relation s\u2019applique au courant circulant dans cet enroulement particulier.<\/p>\n

Dans des conditions sinuso\u00efdales fondamentales \u00e9quilibr\u00e9es, chaque enroulement connect\u00e9 en \u00e9toile re\u00e7oit une tension de phase \u00e9gale \u00e0 la tension entre phases divis\u00e9e par \u221a3. La relation correspondante est Vphase = Vligne \/ \u221a3.<\/p>\n

La jonction neutre est g\u00e9n\u00e9ralement interne et peut ne pas \u00eatre accessible de l\u2019ext\u00e9rieur. Sa disposition physique doit \u00eatre v\u00e9rifi\u00e9e avant d\u2019envisager toute modification du raccordement.<\/p>\n

<\/span>Disposition des enroulements en triangle (\u0394)<\/span><\/h3>\n

Dans la configuration en triangle, les trois groupes d\u2019enroulements sont connect\u00e9s bout \u00e0 bout, cr\u00e9ant ainsi une boucle \u00e9lectrique ferm\u00e9e. Chaque borne externe est reli\u00e9e \u00e0 une jonction entre deux enroulements.<\/p>\n

Chaque enroulement est donc connect\u00e9 entre deux bornes de ligne. Sa tension de phase fondamentale est \u00e9gale \u00e0 la tension entre phases correspondante dans le cas d\u2019un syst\u00e8me \u00e9quilibr\u00e9.<\/p>\n

Pour des courants fondamentaux sinuso\u00efdaux \u00e9quilibr\u00e9s, le courant de phase de l\u2019enroulement est \u00e9gal au courant de ligne aux bornes divis\u00e9 par \u221a3. Cette relation d\u00e9pend des composantes de courant d\u00e9finies.<\/p>\n

Le circuit en triangle ferm\u00e9 peut \u00e9galement supporter des courants harmoniques circulants. Par cons\u00e9quent, le courant aux bornes mesur\u00e9 de l\u2019ext\u00e9rieur ne r\u00e9v\u00e8le pas n\u00e9cessairement toutes les composantes de courant circulant \u00e0 l\u2019int\u00e9rieur des enroulements.<\/p>\n

<\/span>Qu’est-ce qui reste inchang\u00e9 apr\u00e8s le raccordement ?<\/span><\/h3>\n

Une v\u00e9ritable reconnexion conserve les groupes d\u2019enroulements d\u2019origine, les dimensions des conducteurs, le nombre de spires, les aimants du rotor et la g\u00e9om\u00e9trie de l\u2019entrefer. Seules les connexions \u00e9lectriques entre les extr\u00e9mit\u00e9s des enroulements changent.<\/p>\n

La r\u00e9sistance de chaque enroulement individuel reste fondamentalement la m\u00eame \u00e0 une temp\u00e9rature \u00e9quivalente. Cependant, la r\u00e9sistance mesur\u00e9e entre les bornes externes du moteur change consid\u00e9rablement.<\/p>\n

La construction m\u00e9canique et la conception magn\u00e9tique du moteur restent inchang\u00e9es. Toute \u00e9volution des performances doit r\u00e9sulter des nouvelles conditions de fonctionnement \u00e9lectrique, et non d\u2019une augmentation suppos\u00e9e de l\u2019intensit\u00e9 magn\u00e9tique.<\/p>\n

<\/span>Comment la r\u00e9sistance, le Kv et le Kt varient-ils entre le branchement en \u00e9toile et le branchement en triangle ?<\/span><\/h2>\n

Plusieurs constantes importantes du moteur varient lorsque des groupes d\u2019enroulements identiques sont reconnect\u00e9s. Ces relations doivent \u00eatre interpr\u00e9t\u00e9es \u00e0 l\u2019aide de mesures aux bornes coh\u00e9rentes et de conventions \u00e9lectriques clairement d\u00e9finies.<\/p>\n

<\/span>R\u00e9sistance entre bornes de phase \u00e0 phase<\/span><\/h3>\n

Soit Rcoil la r\u00e9sistance en courant continu d\u2019un groupe d\u2019enroulements \u00e0 une temp\u00e9rature donn\u00e9e. Chacun des trois groupes identiques pr\u00e9sente cette m\u00eame r\u00e9sistance.<\/p>\n

Avec un branchement en \u00e9toile, une mesure en courant continu entre deux bornes du moteur traverse deux enroulements en s\u00e9rie. La r\u00e9sistance mesur\u00e9e aux bornes est \u00e9gale \u00e0 2 \u00d7 Rcoil.<\/p>\n

Avec un branchement en triangle, un enroulement forme un chemin direct entre les bornes. L\u2019autre chemin comprend deux enroulements en s\u00e9rie, ce qui donne une r\u00e9sistance \u00e9quivalente de 2 \u00d7 Rcoil \/ 3.<\/p>\n

Par cons\u00e9quent, la r\u00e9sistance aux bornes en \u00e9toile est trois fois sup\u00e9rieure \u00e0 la r\u00e9sistance aux bornes en triangle. Il s\u2019agit d\u2019un effet li\u00e9 au type de branchement, et non d\u2019une preuve que les conducteurs en cuivre individuels ont chang\u00e9.<\/p>\n

Utilisez la m\u00eame temp\u00e9rature d\u2019enroulement et des m\u00e9thodes de mesure \u00e0 faible r\u00e9sistance adapt\u00e9es pour la comparaison. D\u00e9branchez le moteur de son variateur afin d\u2019\u00e9viter que des chemins de circuit sans rapport n\u2019influencent les r\u00e9sultats.<\/p>\n

<\/span>Constante de vitesse (Kv)<\/span><\/h3>\n

Kv d\u00e9crit la vitesse de rotation m\u00e9canique par rapport \u00e0 une convention de tension de force contre-\u00e9lectromotrice (FCE) sp\u00e9cifi\u00e9e. Sa valeur num\u00e9rique d\u00e9pend du fait que la tension soit d\u00e9finie au niveau des bornes d\u2019enroulement ou des bornes externes.<\/p>\n

Pour des groupes d\u2019enroulements identiques, une force contre-\u00e9lectromotrice fondamentale \u00e9quilibr\u00e9e et des d\u00e9finitions coh\u00e9rentes de la tension aux bornes entre phases, la relation id\u00e9ale est Kv_triangle = \u221a3 \u00d7 Kv_\u00e9toile.<\/p>\n

Cela signifie que la configuration en triangle pr\u00e9sente une constante de vitesse aux bornes id\u00e9ale plus \u00e9lev\u00e9e. \u00c0 vitesse m\u00e9canique \u00e9gale, sa force contre-\u00e9lectromotrice fondamentale entre phases est plus faible.<\/p>\n

Cette relation ne doit pas \u00eatre interpr\u00e9t\u00e9e comme une augmentation garantie de la vitesse de fonctionnement r\u00e9elle. La tension appliqu\u00e9e, le couple de charge, les limitations du variateur et les pertes d\u00e9terminent le point de fonctionnement.<\/p>\n

<\/span>Constante de couple (Kt)<\/span><\/h3>\n

Kt relie le couple \u00e9lectromagn\u00e9tique g\u00e9n\u00e9r\u00e9 \u00e0 une quantit\u00e9 de courant d\u00e9finie. Les comparaisons n\u00e9cessitent des conventions coh\u00e9rentes concernant le courant de ligne aux bornes, des hypoth\u00e8ses de fondamentale sinuso\u00efdale et des d\u00e9finitions \u00e9quivalentes de la forme d\u2019onde du courant.<\/p>\n

Dans ces conditions harmonis\u00e9es, la relation id\u00e9ale est Kt_star = \u221a3 \u00d7 Kt_delta. La configuration en \u00e9toile produit un couple \u00e9lectromagn\u00e9tique plus \u00e9lev\u00e9 par courant de ligne aux bornes \u00e9quivalent.<\/p>\n

Cependant, la relation avec le courant d\u2019enroulement change \u00e9galement. Comparer les constantes de couple exprim\u00e9es \u00e0 partir du courant de phase des enroulements \u00e0 celles exprim\u00e9es \u00e0 partir du courant aux bornes conduit \u00e0 des conclusions trompeuses.<\/p>\n

Les aimants du rotor et les groupes d\u2019enroulements individuels conservent leurs caract\u00e9ristiques sous-jacentes de production de couple. La reconnexion modifie la mani\u00e8re dont l\u2019excitation des enroulements se manifeste au niveau des bornes \u00e9lectriques externes.<\/p>\n

<\/span>Pourquoi les conventions de mesure sont-elles importantes ?<\/span><\/h3>\n

Les fiches techniques des moteurs et les variateurs peuvent utiliser des d\u00e9finitions diff\u00e9rentes de la tension et du courant. La valeur efficace fondamentale, l\u2019amplitude de cr\u00eate, le courant de phase et le courant de ligne aux bornes ne sont pas interchangeables.<\/p>\n

Les relations \u221a3 bien connues d\u00e9crivent des fondamentales sinuso\u00efdales \u00e9quilibr\u00e9es. Elles ne doivent pas \u00eatre appliqu\u00e9es directement \u00e0 des lectures RMS PWM arbitraires ou \u00e0 des mesures de courant en six \u00e9tapes sans qualification de la forme d\u2019onde.<\/p>\n\n\n\n\n\n\n\n\n\n\n
Param\u00e8tre \u00e9lectrique<\/strong><\/td>\n\u00c9toile (Y)<\/strong><\/td>\nTriangle (\u0394)<\/strong><\/td>\n<\/tr>\n
Disposition des enroulements<\/td>\nTrois groupes partageant un point neutre<\/td>\nTrois groupes formant un circuit ferm\u00e9<\/td>\n<\/tr>\n
Tension fondamentale de l’enroulement<\/td>\nVline \/ \u221a3<\/td>\nVline<\/td>\n<\/tr>\n
Courant fondamental de l’enroulement<\/td>\nIline<\/td>\nIline \/ \u221a3<\/td>\n<\/tr>\n
R\u00e9sistance en courant continu aux bornes<\/td>\n2 \u00d7 Rcoil<\/td>\n2 \u00d7 Rcoil \/ 3<\/td>\n<\/tr>\n
Kv id\u00e9al aux bornes<\/td>\nKv_star<\/td>\n\u221a3 \u00d7 Kv_star<\/td>\n<\/tr>\n
Kt id\u00e9al bas\u00e9 sur le courant aux bornes<\/td>\nKt_star<\/td>\nKt_star \/ \u221a3<\/td>\n<\/tr>\n
R\u00e9sistance individuelle de l’enroulement<\/td>\nRcoil<\/td>\nRcoil<\/td>\n<\/tr>\n<\/tbody>\n<\/table>\n

Les relations entre tension et courant supposent des composantes fondamentales sinuso\u00efdales \u00e9quilibr\u00e9es. Les comparaisons entre Kv et Kt n\u00e9cessitent \u00e9galement des conventions de bornes correspondantes, tandis que les relations de r\u00e9sistance supposent des enroulements identiques \u00e0 des temp\u00e9ratures \u00e9gales.<\/p>\n

<\/span>Qu’est-ce qui change dans les performances r\u00e9elles de fonctionnement ?<\/span><\/h2>\n

Les \u00e9quations de connexion id\u00e9ales d\u00e9crivent la mise \u00e0 l’\u00e9chelle \u00e9lectrique, mais les performances de fonctionnement r\u00e9elles d\u00e9pendent de l’interaction entre les enroulements du moteur, le comportement du variateur, la tension d’alimentation et la charge m\u00e9canique.<\/p>\n

<\/span>Utilisation de la tension et vitesse en charge<\/span><\/h3>\n

\u00c0 une vitesse m\u00e9canique donn\u00e9e, le branchement en triangle pr\u00e9sente une force contre-\u00e9lectromotrice fondamentale entre phases inf\u00e9rieure \u00e0 celle du branchement en \u00e9toile. Cela modifie la tension requise pour une condition de fonctionnement particuli\u00e8re.<\/p>\n

Dans des conditions appropri\u00e9es, le branchement en triangle peut permettre un fonctionnement \u00e0 une vitesse \u00e9lectrique plus \u00e9lev\u00e9e avant d\u2019atteindre une contrainte de tension du variateur. Cependant, la limite de vitesse m\u00e9canique reste applicable s\u00e9par\u00e9ment.<\/p>\n

La vitesse r\u00e9elle en charge d\u00e9pend \u00e9galement de l\u2019imp\u00e9dance des enroulements, du contr\u00f4le du courant, de la strat\u00e9gie de commutation, de la r\u00e9sistance m\u00e9canique et de la demande de couple. Un Kv plus \u00e9lev\u00e9 ne garantit pas une augmentation de la vitesse.<\/p>\n

La plage de vitesse pr\u00e9vue doit \u00eatre v\u00e9rifi\u00e9e au regard de l\u2019int\u00e9grit\u00e9 du rotor, de l\u2019\u00e9tat des roulements, de la fr\u00e9quence \u00e9lectrique du variateur et de l\u2019enveloppe de fonctionnement approuv\u00e9e pour l\u2019ensemble complet.<\/p>\n

<\/span>Capacit\u00e9 de couple et limites de courant<\/span><\/h3>\n

Pour un couple \u00e9lectromagn\u00e9tique \u00e9quivalent dans des conditions id\u00e9ales d\u2019\u00e9quilibre, le branchement en triangle n\u00e9cessite un courant aux bornes diff\u00e9rent de celui du branchement en \u00e9toile. Cela d\u00e9coule de la modification de la constante de couple bas\u00e9e sur le courant aux bornes.<\/p>\n

Le courant traversant chaque enroulement reste la grandeur la plus pertinente pour \u00e9valuer l\u2019\u00e9chauffement des conducteurs. Le courant aux bornes ne suffit pas \u00e0 lui seul \u00e0 d\u00e9terminer le point de fonctionnement thermique admissible.<\/p>\n

\u00c0 courant d\u2019enroulement et conditions de fonctionnement magn\u00e9tique \u00e9quivalents, la reconnexion n\u2019augmente pas intrins\u00e8quement la capacit\u00e9 de couple \u00e9lectromagn\u00e9tique du moteur. Ce sont les m\u00eames groupes d\u2019enroulements qui produisent l\u2019excitation magn\u00e9tique.<\/p>\n

Les limites de courant du variateur peuvent n\u00e9anmoins influencer le choix du branchement capable de fournir le couple requis. Il convient d\u2019\u00e9valuer \u00e0 la fois la capacit\u00e9 de courant de ligne du variateur et les limites thermiques des enroulements.<\/p>\n

Le changement de branchement ne cr\u00e9e pas non plus automatiquement une puissance suppl\u00e9mentaire. Toute modification de puissance r\u00e9alisable n\u00e9cessite des conditions de fonctionnement adapt\u00e9es en termes de tension, de courant, de vitesse, de refroidissement et de fonctionnement m\u00e9canique.<\/p>\n

<\/span>Pertes dans le cuivre et courant circulant en triangle<\/span><\/h3>\n

\"Outrunner<\/p>\n

Planifiez les mesures de courant en fonction de la quantit\u00e9 requise : le courant aux bornes et le courant d\u2019enroulement r\u00e9pondent \u00e0 des questions diff\u00e9rentes. La configuration de l\u2019\u00e9quipement hors tension est donn\u00e9e \u00e0 titre d\u2019illustration, sans implication quant aux performances mesur\u00e9es.<\/p>\n

L’\u00e9chauffement par r\u00e9sistance dans les enroulements est d\u00e9termin\u00e9 par leur r\u00e9sistance \u00e9lectrique et le courant efficace r\u00e9el qui les traverse. Pour trois groupes d\u2019enroulements identiques, la perte au cuivre totale est \u00e9gale \u00e0 3 \u00d7 Iwinding_rms\u00b2 \u00d7 Rcoil.<\/p>\n

Iwinding_rms doit repr\u00e9senter le courant efficace r\u00e9el traversant chaque enroulement, y compris les composantes harmoniques pertinentes. L’utilisation exclusive d’un courant fondamental ou mesur\u00e9 en externe peut conduire \u00e0 une sous-estimation de l’\u00e9chauffement.<\/p>\n

Les montages en \u00e9toile et en triangle peuvent pr\u00e9senter des pertes dans le cuivre fondamentales comparables dans des conditions de courant d’enroulement \u00e9quivalentes. Leurs pertes totales en fonctionnement peuvent toutefois diff\u00e9rer en raison des variations des formes d’onde r\u00e9elles du courant.<\/p>\n

Un circuit en triangle ferm\u00e9 peut supporter des courants circulants induits par des forces \u00e9lectromotrices harmoniques appropri\u00e9es. Ces courants peuvent accro\u00eetre l\u2019\u00e9chauffement des enroulements sans produire de couple utile correspondant.<\/p>\n

Certaines composantes circulantes s\u2019annulent au niveau des bornes externes. Par cons\u00e9quent, les mesures du courant aux bornes seules peuvent ne pas d\u00e9tecter le courant interne suppl\u00e9mentaire en triangle ni \u00e9tablir avec pr\u00e9cision la perte totale dans le cuivre.<\/p>\n

<\/span>Effets de la modulation d\u2019impulsions en largeur (PWM) et des harmoniques<\/span><\/h3>\n

Dans la pratique, les contr\u00f4leurs de moteurs BLDC utilisent des formes d\u2019onde de tension commut\u00e9es plut\u00f4t que des tensions sinuso\u00efdales continues id\u00e9ales. Le comportement de la modulation d\u2019impulsions (PWM), la strat\u00e9gie de modulation et l\u2019inductance des enroulements influencent le courant r\u00e9sultant.<\/p>\n

La commutation \u00e0 six \u00e9tapes peut introduire des composantes harmoniques importantes, tandis que la commande sinuso\u00efdale subit \u00e9galement une ondulation li\u00e9e \u00e0 la commutation. Le courant efficace (RMS) r\u00e9sultant dans l\u2019enroulement d\u00e9pend des conditions de fonctionnement.<\/p>\n

La circulation en triangle est particuli\u00e8rement pertinente lorsque des composantes harmoniques de force contre-\u00e9lectromotrice peuvent faire circuler du courant autour du circuit ferm\u00e9 de l\u2019enroulement. Son importance d\u00e9pend de la conception r\u00e9elle du moteur et de la forme d\u2019onde.<\/p>\n

Les ing\u00e9nieurs doivent comparer les formes d\u2019onde de courant mesur\u00e9es, la puissance \u00e9lectrique et la temp\u00e9rature des enroulements dans des conditions de fonctionnement repr\u00e9sentatives. Les constantes id\u00e9ales aux bornes ne suffisent pas \u00e0 elles seules \u00e0 \u00e9tablir le rendement ou l\u2019\u00e9quivalence thermique.<\/p>\n

<\/span>Un m\u00eame moteur BLDC \u00e0 rotor externe peut-il \u00eatre reconfigur\u00e9 ?<\/span><\/h2>\n

Les montages en \u00e9toile et en triangle sont des configurations \u00e9lectriques alternatives, mais tous les moteurs assembl\u00e9s ne permettent pas de passer de l\u2019un \u00e0 l\u2019autre. La reconfiguration n\u00e9cessite un acc\u00e8s appropri\u00e9 aux enroulements et l\u2019accord explicite du fournisseur.<\/p>\n

<\/span>V\u00e9rifier l\u2019acc\u00e8s \u00e0 toutes les extr\u00e9mit\u00e9s des enroulements<\/span><\/h3>\n

\"Outrunner<\/p>\n

Des \u00e9chantillons de fils s\u00e9par\u00e9s illustrent la n\u00e9cessit\u00e9 d\u2019identifier les deux extr\u00e9mit\u00e9s de chaque groupe d\u2019enroulements. Ils ne montrent pas que le moteur repr\u00e9sent\u00e9 est reconnectable sur site ; c\u2019est le sch\u00e9ma de raccordement r\u00e9el qui d\u00e9termine la faisabilit\u00e9.<\/p>\n

Un moteur triphas\u00e9 comporte trois groupes de bobinages, chacun dot\u00e9 de deux extr\u00e9mit\u00e9s. La reconfiguration n\u00e9cessite g\u00e9n\u00e9ralement des connexions accessibles et identifiables vers les six extr\u00e9mit\u00e9s de bobinage.<\/p>\n

Un moteur ne disposant que de trois fils de phase externes peut pr\u00e9senter des jonctions internes de bobinage connect\u00e9es de mani\u00e8re permanente. Ces bornes seules ne suffisent pas pour passer d\u2019une connexion en \u00e9toile \u00e0 une connexion en triangle.<\/p>\n

L’inversion de deux fils de phase externes peut modifier le sens de rotation dans certaines configurations, mais elle ne modifie pas la topologie interne des enroulements ni les constantes de connexion \u00e9lectrique.<\/p>\n

M\u00eame lorsqu’il existe six extr\u00e9mit\u00e9s en interne, l’accessibilit\u00e9 physique ne garantit pas la possibilit\u00e9 d’une reconfiguration sur site. L’encapsulation, les dispositions d’isolation et la construction m\u00e9canique peuvent emp\u00eacher une modification approuv\u00e9e.<\/p>\n

<\/span>V\u00e9rification des exigences physiques et \u00e9lectriques<\/span><\/h3>\n

La conception du raccordement doit pr\u00e9ciser l\u2019identification des enroulements, l\u2019emplacement des bornes, les points de jonction et les exigences d\u2019isolation. Ces d\u00e9tails ont une incidence tant sur la fiabilit\u00e9 \u00e9lectrique que sur l\u2019int\u00e9gration m\u00e9canique.<\/p>\n

\u00c0 l\u2019int\u00e9rieur d\u2019un moteur \u00e0 rotor externe, le c\u00e2blage de raccordement doit rester \u00e0 l\u2019\u00e9cart de la cloche rotative et de l\u2019enveloppe de l\u2019arbre. L\u2019acheminement doit tenir compte des mouvements, des tol\u00e9rances, des vibrations et de la dilatation thermique.<\/p>\n

Les raccords de terminaison doivent pr\u00e9senter un contact \u00e9lectrique ad\u00e9quat, un maintien m\u00e9canique et une isolation appropri\u00e9s. Toute modification approuv\u00e9e doit pr\u00e9server la protection pr\u00e9vue contre l\u2019abrasion, la contamination et les d\u00e9fauts \u00e9lectriques.<\/p>\n

L\u2019acc\u00e8s \u00e0 l\u2019int\u00e9rieur du moteur peut pr\u00e9senter des risques li\u00e9s aux aimants permanents, aux roulements et \u00e0 l\u2019isolation d\u00e9licate des enroulements. Un d\u00e9montage non approuv\u00e9 peut endommager les composants ou invalider la conception pr\u00e9vue.<\/p>\n

<\/span>V\u00e9rification de l\u2019agr\u00e9ment du fournisseur<\/span><\/h3>\n

Gian Transmission propose des options de configuration de bobinage sur mesure pour ses moteurs \u00e0 courant continu sans balais \u00e0 rotor externe<\/a>. La faisabilit\u00e9 du rebranchement doit toutefois \u00eatre confirm\u00e9e pour la conception sp\u00e9cifique.<\/p>\n

L\u2019examen doit permettre d\u2019identifier la disposition d\u2019origine du bobinage, les extr\u00e9mit\u00e9s de bobinage accessibles, la m\u00e9thode de connexion, les d\u00e9tails d\u2019isolation, ainsi que de d\u00e9terminer si le moteur a \u00e9t\u00e9 con\u00e7u pour \u00eatre reconfigur\u00e9.<\/p>\n

L\u2019autorisation doit \u00e9galement couvrir toutes les proc\u00e9dures de fabrication ou d\u2019entretien requises. Une connexion qui s\u2019av\u00e8re th\u00e9oriquement possible n\u2019est pas automatiquement adapt\u00e9e \u00e0 une modification apr\u00e8s l\u2019assemblage final.<\/p>\n

Lorsque le rec\u00e2blage n\u2019est pas pris en charge, des configurations en \u00e9toile et en triangle distinctes, sp\u00e9cifi\u00e9es par le fabricant, peuvent constituer une comparaison plus appropri\u00e9e que de tenter de modifier un moteur d\u00e9j\u00e0 assembl\u00e9.<\/p>\n

<\/span>Quels changements au niveau du variateur et de la commutation doivent \u00eatre v\u00e9rifi\u00e9s ?<\/span><\/h2>\n

La modification de la topologie des enroulements affecte les conditions \u00e9lectriques pr\u00e9sent\u00e9es au variateur. Il ne faut pas supposer que les param\u00e8tres de variateur existants sont adapt\u00e9s simplement parce que le moteur utilise les m\u00eames bornes externes.<\/p>\n

<\/span>Compatibilit\u00e9 du variateur en tension et en courant<\/span><\/h3>\n

Le variateur doit prendre en compte la force contre-\u00e9lectromotrice aux bornes, les besoins en courant, la fr\u00e9quence \u00e9lectrique et l\u2019imp\u00e9dance des enroulements de la connexion choisie sur toute la plage de fonctionnement pr\u00e9vue.<\/p>\n

Les r\u00e9glages de contr\u00f4le du courant n\u00e9cessitent une attention particuli\u00e8re, car la relation entre le courant aux bornes et le courant dans les enroulements change. Des limites de courant identiques peuvent entra\u00eener des conditions de fonctionnement diff\u00e9rentes des enroulements.<\/p>\n

V\u00e9rifiez la tension disponible du bus CC et la strat\u00e9gie de modulation par rapport au profil vitesse-couple requis. Tenez compte des exigences d\u2019acc\u00e9l\u00e9ration plut\u00f4t que de vous limiter \u00e0 l\u2019\u00e9valuation du fonctionnement en r\u00e9gime permanent.<\/p>\n

Les r\u00e9glages de protection doivent refl\u00e9ter la combinaison moteur-variateur approuv\u00e9e. Les r\u00e9ponses en cas de surintensit\u00e9, de sous-tension et de surchauffe doivent \u00eatre \u00e9valu\u00e9es en utilisant le raccordement s\u00e9lectionn\u00e9 et le comportement r\u00e9el mesur\u00e9.<\/p>\n

<\/span>Capteurs \u00e0 effet Hall et cartographie des phases<\/span><\/h3>\n

Les capteurs \u00e0 effet Hall fournissent des informations sur la position du rotor utilis\u00e9es par les variateurs compatibles pour la commutation. Leur emplacement physique reste inchang\u00e9 lorsque les connexions des enroulements sont modifi\u00e9es.<\/p>\n

Cependant, la relation effective entre les bornes de phase externes, l\u2019excitation des enroulements et les signaux Hall peut changer. Le mappage de commutation existant doit donc \u00eatre v\u00e9rifi\u00e9.<\/p>\n

Les ing\u00e9nieurs doivent v\u00e9rifier la s\u00e9quence d\u2019\u00e9tats des capteurs \u00e0 effet Hall, l\u2019identification des phases des bornes, le sens de rotation command\u00e9 et l\u2019alignement \u00e9lectrique. Un mappage incorrect peut entra\u00eener un d\u00e9marrage d\u00e9fectueux, des pulsations de couple ou un courant excessif.<\/p>\n

Si n\u00e9cessaire, remettez le variateur en service en utilisant les proc\u00e9dures d\u2019alignement et de commutation approuv\u00e9es. Ne partez pas du principe que les r\u00e9glages de synchronisation d\u2019origine restent corrects simplement parce que le mat\u00e9riel des capteurs n\u2019a pas chang\u00e9.<\/p>\n

<\/span>R\u00e9glages de d\u00e9marrage, d\u2019inversion et de protection<\/span><\/h3>\n

Le comportement au d\u00e9marrage fournit des indications utiles sur la justesse de la cartographie des phases et l\u2019ad\u00e9quation du contr\u00f4le du courant. Testez la charge de d\u00e9marrage pr\u00e9vue \u00e0 l\u2019aide d\u2019une proc\u00e9dure d\u2019exploitation approuv\u00e9e.<\/p>\n

Les profils d\u2019acc\u00e9l\u00e9ration et de d\u00e9c\u00e9l\u00e9ration doivent rester compatibles avec le couple et le courant disponibles. Le fonctionnement en inversion n\u00e9cessite en outre une \u00e9valuation de l\u2019inertie m\u00e9canique et de la charge \u00e9lectrique transitoire.<\/p>\n

Pendant la d\u00e9c\u00e9l\u00e9ration, l\u2019\u00e9nergie de r\u00e9cup\u00e9ration peut affecter le bus CC et le comportement des protections. Le variateur et le dispositif d\u2019alimentation doivent pouvoir prendre en charge en toute s\u00e9curit\u00e9 le cycle de service sp\u00e9cifi\u00e9.<\/p>\n

Consignez les r\u00e9glages finaux du variateur ainsi que la configuration des enroulements. Ces r\u00e9glages font partie int\u00e9grante du syst\u00e8me moteur approuv\u00e9 et ne constituent pas des valeurs par d\u00e9faut interchangeables.<\/p>\n

<\/span>Comment tester et comparer les configurations en \u00e9toile et en triangle ?<\/span><\/h2>\n

Une comparaison fiable distingue les effets de la reconnexion \u00e9lectrique des variations de charge, de temp\u00e9rature, des r\u00e9glages du variateur et de la technique de mesure. Les deux configurations n\u00e9cessitent des conditions d\u2019essai coh\u00e9rentes.<\/p>\n

<\/span>Mettre en place une comparaison contr\u00f4l\u00e9e<\/span><\/h3>\n

Utilisez les m\u00eames groupes d\u2019enroulements, le m\u00eame rotor et le m\u00eame assemblage m\u00e9canique chaque fois qu\u2019une reconnexion homologu\u00e9e permet une comparaison directe. Dans le cas contraire, documentez clairement les diff\u00e9rences entre les \u00e9chantillons configur\u00e9s en usine.<\/p>\n

D\u00e9finissez les conditions du bus CC, le mode de fonctionnement du r\u00e9gulateur, les param\u00e8tres de commutation et la charge m\u00e9canique avant les essais. Indiquez quelles grandeurs correspondent \u00e0 des mesures instantan\u00e9es, moyennes, de cr\u00eate ou efficaces.<\/p>\n

La temp\u00e9rature doit \u00eatre enregistr\u00e9e car la r\u00e9sistance du cuivre augmente avec la chaleur. Les mesures de r\u00e9sistance effectu\u00e9es \u00e0 diff\u00e9rentes temp\u00e9ratures doivent \u00eatre normalis\u00e9es ou interpr\u00e9t\u00e9es en documentant la diff\u00e9rence de temp\u00e9rature.<\/p>\n

L\u2019instrumentation doit distinguer le courant aux bornes du courant d\u2019enroulement lorsque cela est possible. Pour les configurations en triangle, utilisez des m\u00e9thodes de mesure du courant d\u2019enroulement homologu\u00e9es ou une analyse valid\u00e9e pour prendre en compte les composantes circulantes.<\/p>\n

Tous les essais en rotation n\u00e9cessitent des protections adapt\u00e9es et des limites de fonctionnement homologu\u00e9es. Les proc\u00e9dures d\u2019essai doivent \u00e9galement tenir compte des d\u00e9marrages inattendus, de l\u2019\u00e9nergie \u00e9lectrique stock\u00e9e et des risques li\u00e9s aux charges m\u00e9caniques.<\/p>\n

<\/span>Mesure des performances \u00e9lectriques et m\u00e9caniques<\/span><\/h3>\n

Commencez par l\u2019identification des enroulements et par les mesures de r\u00e9sistance aux bornes \u00e0 l\u2019\u00e9tat d\u00e9connect\u00e9. Comparez les r\u00e9sultats aux relations attendues du r\u00e9seau en \u00e9toile ou en triangle \u00e0 la temp\u00e9rature enregistr\u00e9e des enroulements.<\/p>\n

Mesurez la force contre-\u00e9lectromotrice fondamentale par rapport \u00e0 la vitesse de rotation m\u00e9canique en utilisant la m\u00eame d\u00e9finition de la tension aux bornes. D\u00e9terminez le Kv \u00e0 partir de mesures coh\u00e9rentes plut\u00f4t que de vous fier uniquement aux estimations de vitesse du contr\u00f4leur.<\/p>\n

Pour les essais de couple, mesurez simultan\u00e9ment le couple de l\u2019arbre et le courant \u00e9lectrique dans des conditions de fonctionnement d\u00e9finies. Notez si les valeurs de courant correspondent aux valeurs fondamentales aux bornes ou aux valeurs efficaces r\u00e9elles des enroulements.<\/p>\n

Comparez la vitesse de fonctionnement requise et le couple de charge avec la puissance \u00e9lectrique d\u2019entr\u00e9e mesur\u00e9e et l\u2019\u00e9chauffement des enroulements. Assurez-vous que chaque r\u00e9sultat correspond \u00e0 une condition d\u2019essai clairement d\u00e9finie.<\/p>\n

La v\u00e9rification thermique doit inclure des conditions de fonctionnement repr\u00e9sentatives, en continu et en intermittent. La temp\u00e9rature de fonctionnement stable et l\u2019\u00e9chauffement transitoire admissible doivent \u00eatre \u00e9valu\u00e9s par rapport aux limites des composants approuv\u00e9es pour l\u2019application.<\/p>\n

Pour le branchement en triangle, \u00e9valuez les effets des courants de circulation \u00e0 l\u2019aide de mesures de courant appropri\u00e9es, d\u2019une analyse des formes d\u2019onde et de preuves thermiques. Des courants aux bornes \u00e9quilibr\u00e9s en externe ne garantissent pas l\u2019absence de circulation interne.<\/p>\n

Enfin, testez le d\u00e9marrage, l\u2019acc\u00e9l\u00e9ration contr\u00f4l\u00e9e, le fonctionnement en r\u00e9gime permanent, la d\u00e9c\u00e9l\u00e9ration et l\u2019inversion de sens, le cas \u00e9ch\u00e9ant. V\u00e9rifiez la r\u00e9p\u00e9tabilit\u00e9 du comportement de commutation et de protection sur toute la plage de fonctionnement sp\u00e9cifi\u00e9e.<\/p>\n

<\/span>D\u00e9finir les crit\u00e8res d\u2019acceptation sp\u00e9cifiques \u00e0 l\u2019application<\/span><\/h3>\n

Les crit\u00e8res d\u2019acceptation doivent tenir compte de la tension, de la charge, de la vitesse de fonctionnement, des exigences thermiques et des limitations du contr\u00f4leur propres \u00e0 l\u2019application r\u00e9elle. Les limites de conformit\u00e9 universelles ne sont pas adapt\u00e9es aux configurations de moteurs sur mesure.<\/p>\n

La liste de contr\u00f4le suivante relie chaque \u00e9l\u00e9ment de v\u00e9rification \u00e0 des preuves mesurables. Les r\u00e9sultats doivent \u00eatre examin\u00e9s au regard des exigences approuv\u00e9es du projet plut\u00f4t que d\u2019hypoth\u00e8ses non fond\u00e9es concernant l\u2019une ou l\u2019autre topologie d\u2019enroulement.<\/p>\n\n\n\n\n\n\n\n\n\n\n\n\n
\u00c9l\u00e9ment de v\u00e9rification<\/strong><\/td>\nMesure ou preuve<\/strong><\/td>\nBase d\u2019acceptation<\/strong><\/td>\n<\/tr>\n
Identification de l’enroulement<\/td>\nSch\u00e9ma de raccordement, mesures de continuit\u00e9 et identification des bornes<\/td>\nConfiguration des enroulements approuv\u00e9e<\/td>\n<\/tr>\n
R\u00e9sistance des bornes<\/td>\nMesures de courant continu entre phases r\u00e9f\u00e9renc\u00e9es en temp\u00e9rature<\/td>\nRelation de connexion attendue et \u00e9quilibre des enroulements approuv\u00e9<\/td>\n<\/tr>\n
Force contre-\u00e9lectromotrice et Kv<\/td>\nTension fondamentale aux bornes et vitesse m\u00e9canique mesur\u00e9es<\/td>\nConstante du moteur et exigences de vitesse approuv\u00e9es<\/td>\n<\/tr>\n
Relation couple-courant<\/td>\nCouple mesur\u00e9 \u00e0 l’arbre et courant \u00e9lectrique d\u00e9fini<\/td>\nCouple requis sur toute la plage de fonctionnement<\/td>\n<\/tr>\n
Courant d\u2019enroulement et \u00e9chauffement<\/td>\nCourant efficace r\u00e9el de l’enroulement et mesures repr\u00e9sentatives de la temp\u00e9rature<\/td>\nLimites thermiques approuv\u00e9es pour les enroulements et les composants<\/td>\n<\/tr>\n
Effets des harmoniques et des courants de circulation<\/td>\nAnalyse de la forme d\u2019onde du courant, preuves appropri\u00e9es du courant interne et \u00e9chauffement<\/td>\nExigences approuv\u00e9es en mati\u00e8re de pertes et de performances thermiques<\/td>\n<\/tr>\n
Compatibilit\u00e9 du contr\u00f4leur et du capteur \u00e0 effet Hall<\/td>\nCartographie de phase, alignement de commutation et comportement de protection v\u00e9rifi\u00e9s<\/td>\nExigences de fonctionnement du contr\u00f4leur valid\u00e9es<\/td>\n<\/tr>\n
Performances en fonctionnement en charge<\/td>\nVitesse, couple, puissance d\u2019entr\u00e9e et temp\u00e9rature en conditions de fonctionnement repr\u00e9sentatives<\/td>\nEnveloppe de fonctionnement d\u00e9finie par l’application<\/td>\n<\/tr>\n
D\u00e9marrage et inversion de sens<\/td>\nEnregistrement des d\u00e9marrages, des acc\u00e9l\u00e9rations, des d\u00e9c\u00e9l\u00e9rations et des changements de sens de marche<\/td>\nExigences fonctionnelles et de protection sp\u00e9cifi\u00e9es<\/td>\n<\/tr>\n<\/tbody>\n<\/table>\n

<\/span>Finalisation de la configuration approuv\u00e9e<\/span><\/h3>\n

Le choix final doit refl\u00e9ter les performances mesur\u00e9es de l\u2019application plut\u00f4t que de partir du principe qu\u2019une topologie est universellement sup\u00e9rieure. L\u2019utilisation de la tension, l\u2019\u00e9chauffement des enroulements et la compatibilit\u00e9 du contr\u00f4leur doivent \u00eatre coh\u00e9rents.<\/p>\n

Pour un projet sur mesure, l\u2019\u00e9tude technique des moteurs \u00e0 courant continu sans balais<\/a> r\u00e9alis\u00e9e par Gian Transmission peut porter sur le raccordement des enroulements sp\u00e9cifi\u00e9 et ses exigences d\u2019int\u00e9gration.<\/p>\n

Le dossier technique doit identifier la topologie s\u00e9lectionn\u00e9e, l\u2019identification des enroulements, la d\u00e9finition des bornes, les valeurs de r\u00e9sistance, la convention relative \u00e0 la force contre-\u00e9lectromotrice (FCE) et les param\u00e8tres de fonctionnement approuv\u00e9s du variateur.<\/p>\n

Il doit inclure les performances couple-vitesse mesur\u00e9es, les d\u00e9finitions de courant, les observations thermiques, la v\u00e9rification de la commutation et toute restriction identifi\u00e9e lors d\u2019essais repr\u00e9sentatifs dans les conditions de fonctionnement pr\u00e9vues.<\/p>\n

Les livrables requis sont un sch\u00e9ma de raccordement des enroulements approuv\u00e9 par le fournisseur, des sp\u00e9cifications \u00e9lectriques v\u00e9rifi\u00e9es, les r\u00e9glages du variateur document\u00e9s, les limites de fonctionnement d\u00e9finies pour l\u2019application, ainsi que les proc\u00e8s-verbaux sign\u00e9s relatifs \u00e0 l\u2019installation et aux essais de r\u00e9ception.<\/p>\n","protected":false},"excerpt":{"rendered":"

Comprendre les variations (\u00e9toile-triangle) de la r\u00e9sistance terminale, de Kv, de Kt, du courant d'enroulement et de la cartographie du variateur lorsque des groupes d'enroulements identiques d'un moteur \u00e0 rotor externe sont reconnect\u00e9s.<\/p>\n","protected":false},"author":1,"featured_media":25831,"comment_status":"closed","ping_status":"closed","sticky":false,"template":"","format":"standard","meta":{"site-sidebar-layout":"default","site-content-layout":"","ast-site-content-layout":"default","site-content-style":"default","site-sidebar-style":"default","ast-global-header-display":"","ast-banner-title-visibility":"","ast-main-header-display":"","ast-hfb-above-header-display":"","ast-hfb-below-header-display":"","ast-hfb-mobile-header-display":"","site-post-title":"","ast-breadcrumbs-content":"","ast-featured-img":"","footer-sml-layout":"","theme-transparent-header-meta":"default","adv-header-id-meta":"","stick-header-meta":"","header-above-stick-meta":"","header-main-stick-meta":"","header-below-stick-meta":"","astra-migrate-meta-layouts":"set","ast-page-background-enabled":"default","ast-page-background-meta":{"desktop":{"background-color":"var(--ast-global-color-4)","background-image":"","background-repeat":"repeat","background-position":"center center","background-size":"auto","background-attachment":"scroll","background-type":"","background-media":"","overlay-type":"","overlay-color":"","overlay-opacity":"","overlay-gradient":""},"tablet":{"background-color":"","background-image":"","background-repeat":"repeat","background-position":"center center","background-size":"auto","background-attachment":"scroll","background-type":"","background-media":"","overlay-type":"","overlay-color":"","overlay-opacity":"","overlay-gradient":""},"mobile":{"background-color":"","background-image":"","background-repeat":"repeat","background-position":"center center","background-size":"auto","background-attachment":"scroll","background-type":"","background-media":"","overlay-type":"","overlay-color":"","overlay-opacity":"","overlay-gradient":""}},"ast-content-background-meta":{"desktop":{"background-color":"var(--ast-global-color-5)","background-image":"","background-repeat":"repeat","background-position":"center center","background-size":"auto","background-attachment":"scroll","background-type":"","background-media":"","overlay-type":"","overlay-color":"","overlay-opacity":"","overlay-gradient":""},"tablet":{"background-color":"var(--ast-global-color-5)","background-image":"","background-repeat":"repeat","background-position":"center center","background-size":"auto","background-attachment":"scroll","background-type":"","background-media":"","overlay-type":"","overlay-color":"","overlay-opacity":"","overlay-gradient":""},"mobile":{"background-color":"var(--ast-global-color-5)","background-image":"","background-repeat":"repeat","background-position":"center center","background-size":"auto","background-attachment":"scroll","background-type":"","background-media":"","overlay-type":"","overlay-color":"","overlay-opacity":"","overlay-gradient":""}},"footnotes":""},"categories":[95],"tags":[],"class_list":["post-26212","post","type-post","status-publish","format-standard","has-post-thumbnail","hentry","category-non-classifiee"],"_links":{"self":[{"href":"https:\/\/www.gian-transmission.com\/fr\/wp-json\/wp\/v2\/posts\/26212","targetHints":{"allow":["GET"]}}],"collection":[{"href":"https:\/\/www.gian-transmission.com\/fr\/wp-json\/wp\/v2\/posts"}],"about":[{"href":"https:\/\/www.gian-transmission.com\/fr\/wp-json\/wp\/v2\/types\/post"}],"author":[{"embeddable":true,"href":"https:\/\/www.gian-transmission.com\/fr\/wp-json\/wp\/v2\/users\/1"}],"replies":[{"embeddable":true,"href":"https:\/\/www.gian-transmission.com\/fr\/wp-json\/wp\/v2\/comments?post=26212"}],"version-history":[{"count":2,"href":"https:\/\/www.gian-transmission.com\/fr\/wp-json\/wp\/v2\/posts\/26212\/revisions"}],"predecessor-version":[{"id":26214,"href":"https:\/\/www.gian-transmission.com\/fr\/wp-json\/wp\/v2\/posts\/26212\/revisions\/26214"}],"wp:featuredmedia":[{"embeddable":true,"href":"https:\/\/www.gian-transmission.com\/fr\/wp-json\/wp\/v2\/media\/25831"}],"wp:attachment":[{"href":"https:\/\/www.gian-transmission.com\/fr\/wp-json\/wp\/v2\/media?parent=26212"}],"wp:term":[{"taxonomy":"category","embeddable":true,"href":"https:\/\/www.gian-transmission.com\/fr\/wp-json\/wp\/v2\/categories?post=26212"},{"taxonomy":"post_tag","embeddable":true,"href":"https:\/\/www.gian-transmission.com\/fr\/wp-json\/wp\/v2\/tags?post=26212"}],"curies":[{"name":"wp","href":"https:\/\/api.w.org\/{rel}","templated":true}]}}