{"id":26227,"date":"2026-10-26T10:52:16","date_gmt":"2026-10-26T02:52:16","guid":{"rendered":"https:\/\/www.gian-transmission.com\/?p=26227"},"modified":"2026-10-29T17:12:20","modified_gmt":"2026-10-29T09:12:20","slug":"bobinado-en-estrella-o-en-triangulo-que-cambia-cuando-se-reconfigura-el-mismo-motor-bldc-de-rotor-externo","status":"publish","type":"post","link":"https:\/\/www.gian-transmission.com\/es\/bobinado-en-estrella-o-en-triangulo-que-cambia-cuando-se-reconfigura-el-mismo-motor-bldc-de-rotor-externo\/","title":{"rendered":"Bobinado en estrella o en tri\u00e1ngulo: \u00bfqu\u00e9 cambia cuando se reconfigura el mismo motor BLDC de rotor externo?"},"content":{"rendered":"

Al reconectar grupos id\u00e9nticos de bobinados trif\u00e1sicos de estrella a tri\u00e1ngulo, cambian las relaciones el\u00e9ctricas entre los terminales de un motor BLDC de rotor externo, la resistencia medida y las constantes ideales de velocidad y par. Las bobinas, los imanes y la construcci\u00f3n mec\u00e1nica permanecen inalterados.<\/p>\n

Esas relaciones ideales requieren definiciones coherentes de la frecuencia fundamental y de la corriente en los terminales. La selecci\u00f3n pr\u00e1ctica tambi\u00e9n depende del comportamiento del controlador, del calentamiento real de los devanados, de la accesibilidad de los extremos de los devanados y de las pruebas aprobadas por el proveedor.<\/p>\n

<\/span>\u00bfEn qu\u00e9 se diferencian las conexiones de bobinado en estrella y en tri\u00e1ngulo?<\/span><\/h2>\n

Las conexiones en estrella y en tri\u00e1ngulo describen c\u00f3mo se interconectan tres grupos de bobinados existentes. No identifican diferentes construcciones de motor ni requieren cambiar el n\u00famero de espiras de los bobinados.<\/p>\n

<\/span>Disposici\u00f3n de bobinado en estrella (Y)<\/span><\/h3>\n

Una configuraci\u00f3n en estrella (Y) une un extremo de los tres devanados, mientras que sus extremos restantes sirven como los tres terminales de fase externos. Los tres extremos restantes forman los terminales externos del motor.<\/p>\n

Dado que cada terminal se conecta directamente a un devanado, la corriente de l\u00ednea en el terminal es igual a la corriente de fase del devanado. Esta relaci\u00f3n se aplica a la corriente que fluye a trav\u00e9s de ese devanado concreto.<\/p>\n

En condiciones fundamentales sinusoidales equilibradas, cada devanado conectado en estrella recibe una tensi\u00f3n de fase igual a la tensi\u00f3n entre l\u00edneas dividida por \u221a3. La relaci\u00f3n correspondiente es Vfase = Vl\u00ednea \/ \u221a3.<\/p>\n

La uni\u00f3n neutra suele ser interna y puede que no sea accesible desde el exterior. Es necesario confirmar su disposici\u00f3n f\u00edsica antes de plantearse cualquier cambio en la conexi\u00f3n.<\/p>\n

<\/span>Disposici\u00f3n de los devanados en tri\u00e1ngulo (\u0394)<\/span><\/h3>\n

En la disposici\u00f3n en tri\u00e1ngulo, los tres grupos de devanados se conectan de extremo a extremo, creando un bucle el\u00e9ctrico cerrado. Cada terminal externo se conecta a una uni\u00f3n entre dos devanados.<\/p>\n

Por lo tanto, cada devanado est\u00e1 conectado entre dos terminales de l\u00ednea. Su tensi\u00f3n de fase fundamental es igual a la tensi\u00f3n entre l\u00edneas correspondiente en condiciones equilibradas.<\/p>\n

Para corrientes fundamentales sinusoidales equilibradas, la corriente de fase del devanado es igual a la corriente de l\u00ednea del terminal dividida por \u221a3. Esta relaci\u00f3n depende de los componentes de corriente definidos.<\/p>\n

El circuito en tri\u00e1ngulo cerrado tambi\u00e9n puede admitir corrientes arm\u00f3nicas circulantes. En consecuencia, la corriente del terminal medida externamente no revela necesariamente todos los componentes de corriente que circulan por el interior de los devanados.<\/p>\n

<\/span>\u00bfQu\u00e9 permanece inalterado tras la reconexi\u00f3n?<\/span><\/h3>\n

Una reconexi\u00f3n aut\u00e9ntica conserva los grupos de devanados originales, las dimensiones de los conductores, las espiras, los imanes del rotor y la geometr\u00eda del entrehierro. Solo cambian las conexiones el\u00e9ctricas entre los extremos de los devanados.<\/p>\n

La resistencia de cada devanado individual sigue siendo, en esencia, la misma a una temperatura equivalente. Sin embargo, la resistencia medida entre los terminales externos del motor cambia sustancialmente.<\/p>\n

La construcci\u00f3n mec\u00e1nica y el dise\u00f1o magn\u00e9tico del motor permanecen inalterados. Cualquier mejora en el rendimiento debe deberse a las nuevas condiciones de funcionamiento el\u00e9ctrico, y no a un supuesto aumento de la fuerza magn\u00e9tica.<\/p>\n

<\/span>\u00bfC\u00f3mo var\u00edan la resistencia, Kv y Kt entre la conexi\u00f3n en estrella y la conexi\u00f3n en tri\u00e1ngulo?<\/span><\/h2>\n

Varias constantes importantes del motor cambian cuando se reconectan grupos de bobinados id\u00e9nticos. Estas relaciones deben interpretarse utilizando mediciones de terminales coherentes y convenciones el\u00e9ctricas claramente definidas.<\/p>\n

<\/span>Resistencia entre terminales de l\u00ednea a l\u00ednea<\/span><\/h3>\n

Supongamos que Rcoil representa la resistencia de CC de un grupo de bobinados a una temperatura especificada. Cada uno de los tres grupos id\u00e9nticos tiene esta misma resistencia.<\/p>\n

Con la conexi\u00f3n en estrella, una medici\u00f3n de CC entre dos terminales del motor pasa a trav\u00e9s de dos bobinados en serie. La resistencia terminal medida es 2 \u00d7 Rcoil.<\/p>\n

Con la conexi\u00f3n en tri\u00e1ngulo, un devanado forma una ruta directa entre los terminales. La otra ruta contiene dos devanados en serie, lo que produce una resistencia equivalente de 2 \u00d7 Rcoil \/ 3.<\/p>\n

Por lo tanto, la resistencia terminal en estrella es tres veces mayor que la resistencia terminal en tri\u00e1ngulo. Se trata de un efecto de la conexi\u00f3n, no de una prueba de que los conductores de cobre individuales hayan cambiado.<\/p>\n

Utilice la misma temperatura de bobinado y m\u00e9todos de medici\u00f3n de baja resistencia adecuados para la comparaci\u00f3n. Desconecte el motor de su controlador para evitar que rutas de circuito ajenas afecten a los resultados.<\/p>\n

<\/span>Constante de velocidad (Kv)<\/span><\/h3>\n

Kv describe la velocidad de rotaci\u00f3n mec\u00e1nica en relaci\u00f3n con una convenci\u00f3n de tensi\u00f3n de fuerza contraelectromotriz (FCE) especificada. Su valor num\u00e9rico depende de si la tensi\u00f3n se define en los terminales del devanado o en los externos.<\/p>\n

Para grupos de bobinados id\u00e9nticos, una fuerza electromotriz fundamental equilibrada y definiciones coherentes de la tensi\u00f3n entre terminales de l\u00ednea a l\u00ednea, la relaci\u00f3n ideal es Kv_tri\u00e1ngulo = \u221a3 \u00d7 Kv_estrella.<\/p>\n

Esto significa que la configuraci\u00f3n en tri\u00e1ngulo tiene una constante de velocidad en los terminales ideal m\u00e1s alta. A la misma velocidad mec\u00e1nica, su fuerza electromotriz fundamental entre fases es menor.<\/p>\n

Esta relaci\u00f3n no debe interpretarse como un aumento garantizado de la velocidad de funcionamiento real. La tensi\u00f3n aplicada, el par de carga, las limitaciones del controlador y las p\u00e9rdidas determinan el punto de funcionamiento.<\/p>\n

<\/span>Constante de par (Kt)<\/span><\/h3>\n

Kt relaciona el par electromagn\u00e9tico generado con una cantidad de corriente definida. Las comparaciones requieren convenciones coherentes sobre la corriente de l\u00ednea en los terminales, supuestos fundamentales sinusoidales y definiciones equivalentes de la forma de onda de la corriente.<\/p>\n

En esas condiciones coincidentes, la relaci\u00f3n ideal es Kt_star = \u221a3 \u00d7 Kt_delta. La configuraci\u00f3n en estrella produce un mayor par electromagn\u00e9tico por cada corriente de l\u00ednea en los terminales equivalente.<\/p>\n

Sin embargo, la relaci\u00f3n entre la corriente del devanado y el par tambi\u00e9n cambia. Comparar las constantes de par expresadas utilizando la corriente de fase del devanado con las constantes expresadas utilizando la corriente en los terminales da lugar a conclusiones err\u00f3neas.<\/p>\n

Los imanes del rotor y los grupos de bobinados individuales conservan sus caracter\u00edsticas subyacentes de generaci\u00f3n de par. La reconexi\u00f3n modifica la forma en que la excitaci\u00f3n del bobinado se manifiesta en los terminales el\u00e9ctricos externos.<\/p>\n

<\/span>Por qu\u00e9 son importantes las convenciones de medici\u00f3n<\/span><\/h3>\n

Las fichas t\u00e9cnicas de los motores y los controladores pueden utilizar definiciones diferentes de tensi\u00f3n y corriente. El valor eficaz fundamental, la amplitud m\u00e1xima, la corriente de fase y la corriente de l\u00ednea en los terminales no son intercambiables.<\/p>\n

Las conocidas relaciones \u221a3 describen fundamentales sinusoidales equilibradas. No deben aplicarse directamente a lecturas RMS arbitrarias de PWM ni a mediciones de corriente de seis pasos sin una calificaci\u00f3n de la forma de onda.<\/p>\n\n\n\n\n\n\n\n\n\n\n
Par\u00e1metro el\u00e9ctrico<\/strong><\/td>\nEstrella (Y)<\/strong><\/td>\nTri\u00e1ngulo (\u0394)<\/strong><\/td>\n<\/tr>\n
Disposici\u00f3n de los devanados<\/td>\nTres grupos que comparten un punto neutro<\/td>\nTres grupos que forman un circuito cerrado<\/td>\n<\/tr>\n
Tensi\u00f3n fundamental del devanado<\/td>\nVline \/ \u221a3<\/td>\nVline<\/td>\n<\/tr>\n
Corriente fundamental del devanado<\/td>\nIline<\/td>\nIline \/ \u221a3<\/td>\n<\/tr>\n
Resistencia de CC en los terminales<\/td>\n2 \u00d7 Rcoil<\/td>\n2 \u00d7 Rbobina \/ 3<\/td>\n<\/tr>\n
Kv terminal ideal<\/td>\nKv_star<\/td>\n\u221a3 \u00d7 Kv_star<\/td>\n<\/tr>\n
Kt ideal basado en la corriente terminal<\/td>\nKt_star<\/td>\nKt_star \/ \u221a3<\/td>\n<\/tr>\n
Resistencia individual del devanado<\/td>\nRcoil<\/td>\nRcoil<\/td>\n<\/tr>\n<\/tbody>\n<\/table>\n

Las relaciones entre tensi\u00f3n y corriente suponen componentes fundamentales sinusoidales equilibrados. Las comparaciones entre Kv y Kt tambi\u00e9n requieren convenciones de terminales coincidentes, mientras que las relaciones de resistencia suponen bobinados id\u00e9nticos a temperaturas iguales.<\/p>\n

<\/span>\u00bfQu\u00e9 cambia en el rendimiento operativo real?<\/span><\/h2>\n

Las ecuaciones de conexi\u00f3n ideales describen el escalado el\u00e9ctrico, pero el rendimiento operativo real depende de la interacci\u00f3n entre los devanados del motor, el comportamiento del controlador, la tensi\u00f3n de alimentaci\u00f3n y la carga mec\u00e1nica.<\/p>\n

<\/span>Aprovechamiento de la tensi\u00f3n y velocidad bajo carga<\/span><\/h3>\n

A una velocidad mec\u00e1nica dada, la conexi\u00f3n en tri\u00e1ngulo presenta una fuerza contraelectromotriz (FCE) fundamental entre fases menor que la conexi\u00f3n en estrella. Esto modifica la tensi\u00f3n necesaria para una condici\u00f3n de funcionamiento concreta.<\/p>\n

En condiciones adecuadas, la conexi\u00f3n en tri\u00e1ngulo puede permitir el funcionamiento a una velocidad el\u00e9ctrica mayor antes de alcanzar una limitaci\u00f3n de tensi\u00f3n del inversor. Sin embargo, el l\u00edmite de velocidad mec\u00e1nica sigue siendo aplicable por separado.<\/p>\n

La velocidad real bajo carga tambi\u00e9n depende de la impedancia del devanado, el control de corriente, la estrategia de conmutaci\u00f3n, la resistencia mec\u00e1nica y la demanda de par. Un Kv m\u00e1s alto no garantiza un aumento de la velocidad.<\/p>\n

El rango de velocidad previsto debe comprobarse teniendo en cuenta la integridad del rotor, el estado de los cojinetes, la frecuencia el\u00e9ctrica del controlador y el rango de funcionamiento homologado para el conjunto completo.<\/p>\n

<\/span>Capacidad de par y l\u00edmites de corriente<\/span><\/h3>\n

Para un par electromagn\u00e9tico equivalente en condiciones ideales de equilibrio, la conexi\u00f3n en tri\u00e1ngulo requiere una corriente en los terminales diferente a la de la conexi\u00f3n en estrella. Esto se debe a la variaci\u00f3n de la constante de par basada en la corriente en los terminales.<\/p>\n

La corriente que circula por cada devanado sigue siendo la magnitud m\u00e1s relevante para evaluar el calentamiento de los conductores. La corriente en los terminales por s\u00ed sola no puede determinar el punto de funcionamiento t\u00e9rmico admisible.<\/p>\n

Con una corriente de devanado y unas condiciones de funcionamiento magn\u00e9tico equivalentes, la reconexi\u00f3n no aumenta de por s\u00ed la capacidad de par electromagn\u00e9tico del motor. Los mismos grupos de devanados producen la excitaci\u00f3n magn\u00e9tica.<\/p>\n

No obstante, los l\u00edmites de corriente del controlador pueden influir en qu\u00e9 conexi\u00f3n es capaz de proporcionar el par requerido. Deben evaluarse tanto la capacidad de corriente de l\u00ednea del inversor como los l\u00edmites t\u00e9rmicos de los devanados.<\/p>\n

La reconversi\u00f3n tampoco genera autom\u00e1ticamente una capacidad de potencia adicional. Cualquier cambio de potencia que se pueda alcanzar requiere que las condiciones de funcionamiento en cuanto a tensi\u00f3n, corriente, velocidad, refrigeraci\u00f3n y aspectos mec\u00e1nicos sean adecuadas.<\/p>\n

<\/span>P\u00e9rdidas en el cobre y corriente circulante en tri\u00e1ngulo<\/span><\/h3>\n

\"Outrunner<\/p>\n

Planifique las mediciones de corriente en funci\u00f3n de la cantidad requerida: la corriente en los terminales y la corriente en los devanados responden a preguntas diferentes. La disposici\u00f3n del equipo sin alimentaci\u00f3n es meramente ilustrativa, sin que ello implique ning\u00fan rendimiento medido.<\/p>\n

El calentamiento resistivo en los devanados viene determinado por su resistencia el\u00e9ctrica y la corriente RMS real que circula por ellos. Para tres grupos de devanados id\u00e9nticos, la p\u00e9rdida total en el cobre es 3 \u00d7 Iwinding_rms\u00b2 \u00d7 Rcoil.<\/p>\n

Iwinding_rms debe representar la corriente eficaz real que atraviesa cada devanado, incluidos los componentes arm\u00f3nicos relevantes. Utilizar \u00fanicamente la corriente fundamental o una corriente medida externamente puede subestimar el calentamiento.<\/p>\n

Las conexiones en estrella y en tri\u00e1ngulo pueden presentar p\u00e9rdidas por cobre fundamentales comparables en condiciones equivalentes de corriente de devanado. No obstante, sus p\u00e9rdidas totales de funcionamiento pueden seguir difiriendo debido a que las formas de onda reales de la corriente var\u00edan.<\/p>\n

Un circuito en tri\u00e1ngulo cerrado puede admitir corrientes circulantes impulsadas por fuerzas electromotrices arm\u00f3nicas adecuadas. Dichas corrientes pueden aumentar el calentamiento de los devanados sin producir el par \u00fatil correspondiente.<\/p>\n

Algunos componentes circulantes se anulan en los terminales externos. Por lo tanto, las mediciones de corriente en los terminales por s\u00ed solas pueden no detectar la corriente interna adicional en tri\u00e1ngulo ni establecer con precisi\u00f3n la p\u00e9rdida total por cobre.<\/p>\n

<\/span>PWM y efectos arm\u00f3nicos<\/span><\/h3>\n

Los controladores BLDC pr\u00e1cticos aplican formas de onda de tensi\u00f3n conmutadas en lugar de tensiones sinusoidales continuas ideales. El comportamiento de la PWM, la estrategia de modulaci\u00f3n y la inductancia del devanado influyen en la corriente resultante.<\/p>\n

La conmutaci\u00f3n de seis pasos puede introducir componentes arm\u00f3nicos sustanciales, mientras que el control sinusoidal tambi\u00e9n presenta ondulaciones relacionadas con la conmutaci\u00f3n. La corriente eficaz resultante en el devanado depende de las condiciones de funcionamiento.<\/p>\n

La circulaci\u00f3n en delta es especialmente relevante cuando los componentes arm\u00f3nicos de la fuerza contraelectromotriz (FCE) pueden impulsar la corriente alrededor del circuito cerrado del devanado. Su importancia depende del dise\u00f1o real del motor y de la forma de onda.<\/p>\n

Los ingenieros deben comparar las formas de onda de corriente medidas, la potencia el\u00e9ctrica y la temperatura del devanado en condiciones de funcionamiento representativas. Las constantes ideales de los terminales por s\u00ed solas no pueden determinar la eficiencia ni la equivalencia t\u00e9rmica.<\/p>\n

<\/span>\u00bfSe puede reconfigurar el mismo motor BLDC de rotor exterior?<\/span><\/h2>\n

Las conexiones en estrella y en tri\u00e1ngulo son disposiciones el\u00e9ctricas alternativas, pero no todos los motores montados admiten el cambio entre ellas. La reconfiguraci\u00f3n requiere un acceso adecuado a los devanados y la aprobaci\u00f3n expl\u00edcita del proveedor.<\/p>\n

<\/span>Comprueba el acceso a todos los extremos de los devanados<\/span><\/h3>\n

\"Outrunner<\/p>\n

Las muestras de cables separadas ilustran la necesidad de identificar ambos extremos de cada grupo de bobinado. No indican que el motor de la imagen sea reconectable in situ; su esquema de terminaci\u00f3n real determina la viabilidad.<\/p>\n

Un motor trif\u00e1sico tiene tres grupos de bobinados, cada uno con dos extremos. La reconfiguraci\u00f3n suele requerir conexiones accesibles e identificables a los seis extremos de los bobinados.<\/p>\n

Un motor con solo tres cables de fase externos puede tener sus uniones internas de bobinado conectadas de forma permanente. Esos terminales por s\u00ed solos son insuficientes para convertir la conexi\u00f3n en estrella en tri\u00e1ngulo.<\/p>\n

Intercambiar dos cables de fase externos puede cambiar el sentido de giro en configuraciones adecuadas, pero no altera la topolog\u00eda interna de los devanados ni las constantes de conexi\u00f3n el\u00e9ctrica.<\/p>\n

Incluso cuando existen seis extremos internamente, la accesibilidad f\u00edsica no garantiza la idoneidad para la reconfiguraci\u00f3n en campo. El encapsulado, la disposici\u00f3n del aislamiento y la construcci\u00f3n mec\u00e1nica pueden impedir una modificaci\u00f3n autorizada.<\/p>\n

<\/span>Revisar los requisitos f\u00edsicos y el\u00e9ctricos<\/span><\/h3>\n

El dise\u00f1o de la reconexi\u00f3n debe especificar la identificaci\u00f3n de los devanados, la ubicaci\u00f3n de los terminales, las uniones de conexi\u00f3n y los requisitos de aislamiento. Estos detalles afectan tanto a la fiabilidad el\u00e9ctrica como a la integraci\u00f3n mec\u00e1nica.<\/p>\n

En el interior de un motor de rotor externo, el cableado de conexi\u00f3n debe mantenerse alejado de la campana giratoria y de la envolvente del eje. El trazado debe tener en cuenta el movimiento, las tolerancias, la vibraci\u00f3n y la dilataci\u00f3n t\u00e9rmica.<\/p>\n

Las uniones de terminaci\u00f3n requieren un contacto el\u00e9ctrico adecuado, una sujeci\u00f3n mec\u00e1nica y un aislamiento adecuados. Cualquier modificaci\u00f3n aprobada debe preservar la protecci\u00f3n prevista contra la abrasi\u00f3n, la contaminaci\u00f3n y los fallos el\u00e9ctricos.<\/p>\n

El acceso al interior del motor puede suponer riesgos relacionados con los imanes permanentes, los cojinetes y el delicado aislamiento del bobinado. Un desmontaje no autorizado puede da\u00f1ar los componentes o invalidar el dise\u00f1o previsto.<\/p>\n

<\/span>Confirmar la aprobaci\u00f3n del proveedor<\/span><\/h3>\n

Gian Transmission ofrece opciones de configuraci\u00f3n de bobinado a medida para sus motores de corriente continua sin escobillas de rotor externo<\/a>. No obstante, debe confirmarse la viabilidad de la reconexi\u00f3n para el dise\u00f1o concreto.<\/p>\n

La revisi\u00f3n debe identificar la disposici\u00f3n original del bobinado, los extremos de bobinado accesibles, el m\u00e9todo de conexi\u00f3n, los detalles del aislamiento y si el motor se dise\u00f1\u00f3 para su reconfiguraci\u00f3n.<\/p>\n

La autorizaci\u00f3n tambi\u00e9n debe abarcar cualquier procedimiento de fabricaci\u00f3n o mantenimiento requerido. Una conexi\u00f3n que se muestre te\u00f3ricamente posible no es autom\u00e1ticamente adecuada para su modificaci\u00f3n tras el montaje final.<\/p>\n

Cuando no se admita la reconexi\u00f3n, las configuraciones en estrella y en tri\u00e1ngulo especificadas por el fabricante pueden ofrecer una comparaci\u00f3n m\u00e1s adecuada que intentar modificar un motor ya montado.<\/p>\n

<\/span>\u00bfQu\u00e9 cambios en el controlador y la conmutaci\u00f3n deben comprobarse?<\/span><\/h2>\n

El cambio de la topolog\u00eda del bobinado afecta a las condiciones el\u00e9ctricas que se presentan al controlador. No se debe dar por sentado que los par\u00e1metros existentes del variador son adecuados simplemente porque el motor utilice los mismos terminales externos.<\/p>\n

<\/span>Compatibilidad de tensi\u00f3n y corriente del controlador<\/span><\/h3>\n

El controlador debe adaptarse a la fuerza electromotriz inversa (FEM) de los terminales de la conexi\u00f3n seleccionada, a los requisitos de corriente, a la frecuencia el\u00e9ctrica y a la impedancia del devanado en todo el rango de funcionamiento previsto.<\/p>\n

Los ajustes de control de corriente requieren una atenci\u00f3n especial, ya que cambia la relaci\u00f3n entre la corriente de los terminales y la corriente del devanado. L\u00edmites de corriente id\u00e9nticos pueden producir condiciones de funcionamiento diferentes en el devanado.<\/p>\n

Revise la tensi\u00f3n disponible del bus de CC y la estrategia de modulaci\u00f3n en funci\u00f3n del perfil de velocidad-par requerido. Tenga en cuenta las exigencias de aceleraci\u00f3n en lugar de evaluar \u00fanicamente el funcionamiento en estado estacionario.<\/p>\n

Los ajustes de protecci\u00f3n deben reflejar la combinaci\u00f3n aprobada de motor y controlador. Las respuestas a sobrecorriente, subtensi\u00f3n y sobrecalentamiento deben evaluarse utilizando la conexi\u00f3n seleccionada y el comportamiento real medido.<\/p>\n

<\/span>Sensor Hall y mapeo de fases<\/span><\/h3>\n

Los sensores Hall proporcionan informaci\u00f3n sobre la posici\u00f3n del rotor que utilizan los controladores compatibles para la conmutaci\u00f3n. Su ubicaci\u00f3n f\u00edsica no var\u00eda cuando se modifican las conexiones de los devanados.<\/p>\n

Sin embargo, la relaci\u00f3n efectiva entre los terminales de fase externos, la excitaci\u00f3n de los devanados y las se\u00f1ales de Hall puede cambiar. Por lo tanto, es necesario verificar el mapeo de conmutaci\u00f3n existente.<\/p>\n

Los ingenieros deben comprobar la secuencia de estados de Hall, la identificaci\u00f3n de fases de los terminales, la direcci\u00f3n de mando y la alineaci\u00f3n el\u00e9ctrica. Un mapeo incorrecto puede provocar un arranque deficiente, pulsaciones de par o una corriente excesiva.<\/p>\n

Cuando sea necesario, vuelva a poner en servicio el controlador utilizando los procedimientos de alineaci\u00f3n y conmutaci\u00f3n aprobados. No d\u00e9 por sentado que los ajustes de sincronizaci\u00f3n originales siguen siendo correctos \u00fanicamente porque el hardware del sensor no haya cambiado.<\/p>\n

<\/span>Ajustes de arranque, inversi\u00f3n y protecci\u00f3n<\/span><\/h3>\n

El comportamiento durante el arranque proporciona indicios \u00fatiles sobre la correcci\u00f3n de la asignaci\u00f3n de fases y el control adecuado de la corriente. Pruebe la carga de arranque prevista utilizando un procedimiento operativo aprobado.<\/p>\n

Los perfiles de aceleraci\u00f3n y desaceleraci\u00f3n deben seguir siendo compatibles con el par y la corriente disponibles. El funcionamiento en marcha atr\u00e1s requiere, adem\u00e1s, una evaluaci\u00f3n de la inercia mec\u00e1nica y de la carga el\u00e9ctrica transitoria.<\/p>\n

Durante la desaceleraci\u00f3n, la energ\u00eda regenerativa puede afectar al bus de CC y al comportamiento de las protecciones. El controlador y la configuraci\u00f3n de la alimentaci\u00f3n deben adaptarse de forma segura a la carga de trabajo especificada.<\/p>\n

Anote los ajustes finales del controlador junto con la configuraci\u00f3n de los devanados. Estos ajustes forman parte del sistema del motor homologado, y no son valores predeterminados intercambiables.<\/p>\n

<\/span>\u00bfC\u00f3mo deben probarse y compararse las configuraciones en estrella y en tri\u00e1ngulo?<\/span><\/h2>\n

Una comparaci\u00f3n fiable separa los efectos de la reconexi\u00f3n el\u00e9ctrica de los cambios en la carga, la temperatura, los ajustes del controlador y la t\u00e9cnica de medici\u00f3n. Ambas configuraciones requieren l\u00edmites de prueba coherentes.<\/p>\n

<\/span>Establecer una comparaci\u00f3n controlada<\/span><\/h3>\n

Utilice los mismos grupos de devanados, rotor y conjunto mec\u00e1nico siempre que una reconexi\u00f3n homologada permita una comparaci\u00f3n directa. De lo contrario, documente claramente las diferencias entre las muestras configuradas de f\u00e1brica.<\/p>\n

Defina las condiciones del bus de CC, el modo de funcionamiento del controlador, los ajustes de conmutaci\u00f3n y la carga mec\u00e1nica antes de realizar las pruebas. Registre qu\u00e9 magnitudes representan mediciones instant\u00e1neas, medias, de pico o RMS.<\/p>\n

Debe registrarse la temperatura, ya que la resistencia del cobre aumenta con el calentamiento. Las mediciones de resistencia tomadas a diferentes temperaturas deben normalizarse o interpretarse documentando la diferencia de temperatura.<\/p>\n

La instrumentaci\u00f3n debe distinguir entre la corriente de los terminales y la corriente de los devanados siempre que sea posible. Para configuraciones en tri\u00e1ngulo, utilice m\u00e9todos homologados de medici\u00f3n de la corriente de los devanados o an\u00e1lisis validados para tener en cuenta los componentes circulantes.<\/p>\n

Todos los ensayos con rotaci\u00f3n requieren protecciones adecuadas y l\u00edmites de funcionamiento homologados. Los procedimientos de ensayo tambi\u00e9n deben tener en cuenta los riesgos de arranque inesperado, energ\u00eda el\u00e9ctrica almacenada y sobrecargas mec\u00e1nicas.<\/p>\n

<\/span>Medici\u00f3n del rendimiento el\u00e9ctrico y mec\u00e1nico<\/span><\/h3>\n

Comience con la identificaci\u00f3n de los devanados y las mediciones de la resistencia en los terminales desconectados. Compare los resultados con las relaciones esperadas de la red en estrella o en tri\u00e1ngulo a la temperatura registrada de los devanados.<\/p>\n

Mida la fuerza contraelectromotriz (FEM) fundamental en funci\u00f3n de la velocidad de rotaci\u00f3n mec\u00e1nica utilizando la misma definici\u00f3n de tensi\u00f3n en los terminales. Determine el valor de Kv a partir de mediciones consistentes, en lugar de basarse \u00fanicamente en las estimaciones de velocidad del controlador.<\/p>\n

Para las pruebas de par, mida simult\u00e1neamente el par del eje y la corriente el\u00e9ctrica en condiciones de funcionamiento definidas. Anote si los valores de corriente representan los valores fundamentales de los terminales o las magnitudes RMS reales de los devanados.<\/p>\n

Compare la velocidad de funcionamiento requerida y el par de carga con la entrada el\u00e9ctrica medida y el calentamiento de los devanados. Aseg\u00farese de que cada resultado se corresponda con una condici\u00f3n de prueba claramente definida.<\/p>\n

La verificaci\u00f3n t\u00e9rmica debe incluir un funcionamiento representativo tanto en r\u00e9gimen continuo como intermitente. La temperatura de funcionamiento estable y el calentamiento transitorio admisible deben evaluarse en relaci\u00f3n con los l\u00edmites de los componentes aprobados para la aplicaci\u00f3n.<\/p>\n

Para la conexi\u00f3n en tri\u00e1ngulo, eval\u00fae los efectos de la corriente circulante mediante mediciones de corriente adecuadas, an\u00e1lisis de formas de onda y evidencia t\u00e9rmica. Las corrientes en los terminales equilibradas externamente no garantizan la ausencia de circulaci\u00f3n interna.<\/p>\n

Por \u00faltimo, pruebe el arranque, la aceleraci\u00f3n controlada, el funcionamiento en r\u00e9gimen estable, la desaceleraci\u00f3n y la inversi\u00f3n de marcha, cuando proceda. Confirme que el comportamiento de la conmutaci\u00f3n y la protecci\u00f3n sea repetible en todo el rango de funcionamiento especificado.<\/p>\n

<\/span>Definici\u00f3n de criterios de aceptaci\u00f3n espec\u00edficos de la aplicaci\u00f3n<\/span><\/h3>\n

Los criterios de aceptaci\u00f3n deben ajustarse a la tensi\u00f3n, la carga, la velocidad de funcionamiento, los requisitos t\u00e9rmicos y las limitaciones del controlador de la aplicaci\u00f3n real. Los l\u00edmites de aprobaci\u00f3n universales no son adecuados para configuraciones de motores personalizadas.<\/p>\n

La siguiente lista de comprobaci\u00f3n vincula cada elemento de verificaci\u00f3n a pruebas cuantificables. Los resultados deben revisarse en funci\u00f3n de los requisitos aprobados del proyecto, en lugar de basarse en suposiciones sin fundamento sobre cualquiera de las topolog\u00edas de bobinado.<\/p>\n\n\n\n\n\n\n\n\n\n\n\n\n
Elemento de verificaci\u00f3n<\/strong><\/td>\nMedici\u00f3n o evidencia<\/strong><\/td>\nBase de aceptaci\u00f3n<\/strong><\/td>\n<\/tr>\n
Identificaci\u00f3n del bobinado<\/td>\nEsquema de conexiones, mediciones de continuidad e identificaci\u00f3n de terminales<\/td>\nConfiguraci\u00f3n del devanado aprobada<\/td>\n<\/tr>\n
Resistencia de los terminales<\/td>\nMediciones de corriente continua entre fases con referencia de temperatura<\/td>\nRelaci\u00f3n de conexi\u00f3n prevista y equilibrio de devanados aprobado<\/td>\n<\/tr>\n
FEM inversa y Kv<\/td>\nTensi\u00f3n fundamental en los terminales y velocidad mec\u00e1nica medidas<\/td>\nRequisitos aprobados de constante del motor y velocidad<\/td>\n<\/tr>\n
Relaci\u00f3n par-corriente<\/td>\nPar del eje medido y corriente el\u00e9ctrica definida<\/td>\nPar requerido en todo el rango de funcionamiento<\/td>\n<\/tr>\n
Corriente de devanado y calentamiento<\/td>\nCorriente RMS real del devanado y mediciones representativas de temperatura<\/td>\nL\u00edmites t\u00e9rmicos aprobados para el devanado y los componentes<\/td>\n<\/tr>\n
Efectos de arm\u00f3nicos y corrientes circulantes<\/td>\nAn\u00e1lisis de la forma de onda de la corriente, evidencia adecuada de la corriente interna y calentamiento<\/td>\nRequisitos aprobados de p\u00e9rdidas y rendimiento t\u00e9rmico<\/td>\n<\/tr>\n
Compatibilidad del controlador y del sensor Hall<\/td>\nMapeo de fases, alineaci\u00f3n de la conmutaci\u00f3n y comportamiento de la protecci\u00f3n verificados<\/td>\nRequisitos de funcionamiento del controlador aprobados<\/td>\n<\/tr>\n
Rendimiento en funcionamiento bajo carga<\/td>\nVelocidad, par, potencia de entrada y temperatura en condiciones de funcionamiento representativas<\/td>\nEnvolvente de funcionamiento definida por la aplicaci\u00f3n<\/td>\n<\/tr>\n
Arranque e inversi\u00f3n de marcha<\/td>\nArranques, aceleraciones, desaceleraciones y cambios de sentido registrados<\/td>\nRequisitos funcionales y de protecci\u00f3n especificados<\/td>\n<\/tr>\n<\/tbody>\n<\/table>\n

<\/span>Finalizaci\u00f3n de la configuraci\u00f3n aprobada<\/span><\/h3>\n

La selecci\u00f3n final debe reflejar el rendimiento medido de la aplicaci\u00f3n, en lugar de partir de la premisa de que una topolog\u00eda es universalmente superior. La utilizaci\u00f3n de la tensi\u00f3n, el calentamiento de los devanados y la compatibilidad del controlador deben coincidir.<\/p>\n

Para un proyecto a medida, la revisi\u00f3n t\u00e9cnica de los motores de corriente continua sin escobillas<\/a> de Gian Transmission puede abordar la conexi\u00f3n de los devanados especificada y sus requisitos de integraci\u00f3n.<\/p>\n

El informe t\u00e9cnico debe identificar la topolog\u00eda seleccionada, la identificaci\u00f3n de los devanados, las definiciones de los terminales, los valores de resistencia, la convenci\u00f3n de la fuerza electromotriz inversa (FEM) y los par\u00e1metros de funcionamiento aprobados del controlador.<\/p>\n

Incluya el rendimiento medido de par-velocidad, las definiciones de corriente, las observaciones t\u00e9rmicas, la verificaci\u00f3n de la conmutaci\u00f3n y cualquier restricci\u00f3n identificada durante las pruebas representativas en las condiciones de funcionamiento previstas.<\/p>\n

Los resultados exigidos son un plano de conexi\u00f3n de los devanados aprobado por el proveedor, especificaciones el\u00e9ctricas verificadas, ajustes del controlador documentados, l\u00edmites de funcionamiento definidos por la aplicaci\u00f3n y registros firmados de instalaci\u00f3n y pruebas de aceptaci\u00f3n.<\/p>\n","protected":false},"excerpt":{"rendered":"

Comprender los cambios de conexi\u00f3n en estrella a tri\u00e1ngulo en la resistencia terminal, Kv, Kt, la corriente del devanado y la curva de respuesta del controlador cuando se reconectan grupos de devanados id\u00e9nticos de motores de rotor exterior.<\/p>\n","protected":false},"author":1,"featured_media":25836,"comment_status":"closed","ping_status":"closed","sticky":false,"template":"","format":"standard","meta":{"site-sidebar-layout":"default","site-content-layout":"","ast-site-content-layout":"default","site-content-style":"default","site-sidebar-style":"default","ast-global-header-display":"","ast-banner-title-visibility":"","ast-main-header-display":"","ast-hfb-above-header-display":"","ast-hfb-below-header-display":"","ast-hfb-mobile-header-display":"","site-post-title":"","ast-breadcrumbs-content":"","ast-featured-img":"","footer-sml-layout":"","theme-transparent-header-meta":"default","adv-header-id-meta":"","stick-header-meta":"","header-above-stick-meta":"","header-main-stick-meta":"","header-below-stick-meta":"","astra-migrate-meta-layouts":"set","ast-page-background-enabled":"default","ast-page-background-meta":{"desktop":{"background-color":"var(--ast-global-color-4)","background-image":"","background-repeat":"repeat","background-position":"center center","background-size":"auto","background-attachment":"scroll","background-type":"","background-media":"","overlay-type":"","overlay-color":"","overlay-opacity":"","overlay-gradient":""},"tablet":{"background-color":"","background-image":"","background-repeat":"repeat","background-position":"center center","background-size":"auto","background-attachment":"scroll","background-type":"","background-media":"","overlay-type":"","overlay-color":"","overlay-opacity":"","overlay-gradient":""},"mobile":{"background-color":"","background-image":"","background-repeat":"repeat","background-position":"center center","background-size":"auto","background-attachment":"scroll","background-type":"","background-media":"","overlay-type":"","overlay-color":"","overlay-opacity":"","overlay-gradient":""}},"ast-content-background-meta":{"desktop":{"background-color":"var(--ast-global-color-5)","background-image":"","background-repeat":"repeat","background-position":"center center","background-size":"auto","background-attachment":"scroll","background-type":"","background-media":"","overlay-type":"","overlay-color":"","overlay-opacity":"","overlay-gradient":""},"tablet":{"background-color":"var(--ast-global-color-5)","background-image":"","background-repeat":"repeat","background-position":"center center","background-size":"auto","background-attachment":"scroll","background-type":"","background-media":"","overlay-type":"","overlay-color":"","overlay-opacity":"","overlay-gradient":""},"mobile":{"background-color":"var(--ast-global-color-5)","background-image":"","background-repeat":"repeat","background-position":"center center","background-size":"auto","background-attachment":"scroll","background-type":"","background-media":"","overlay-type":"","overlay-color":"","overlay-opacity":"","overlay-gradient":""}},"footnotes":""},"categories":[66],"tags":[],"class_list":["post-26227","post","type-post","status-publish","format-standard","has-post-thumbnail","hentry","category-sin-categorizar"],"_links":{"self":[{"href":"https:\/\/www.gian-transmission.com\/es\/wp-json\/wp\/v2\/posts\/26227","targetHints":{"allow":["GET"]}}],"collection":[{"href":"https:\/\/www.gian-transmission.com\/es\/wp-json\/wp\/v2\/posts"}],"about":[{"href":"https:\/\/www.gian-transmission.com\/es\/wp-json\/wp\/v2\/types\/post"}],"author":[{"embeddable":true,"href":"https:\/\/www.gian-transmission.com\/es\/wp-json\/wp\/v2\/users\/1"}],"replies":[{"embeddable":true,"href":"https:\/\/www.gian-transmission.com\/es\/wp-json\/wp\/v2\/comments?post=26227"}],"version-history":[{"count":2,"href":"https:\/\/www.gian-transmission.com\/es\/wp-json\/wp\/v2\/posts\/26227\/revisions"}],"predecessor-version":[{"id":26229,"href":"https:\/\/www.gian-transmission.com\/es\/wp-json\/wp\/v2\/posts\/26227\/revisions\/26229"}],"wp:featuredmedia":[{"embeddable":true,"href":"https:\/\/www.gian-transmission.com\/es\/wp-json\/wp\/v2\/media\/25836"}],"wp:attachment":[{"href":"https:\/\/www.gian-transmission.com\/es\/wp-json\/wp\/v2\/media?parent=26227"}],"wp:term":[{"taxonomy":"category","embeddable":true,"href":"https:\/\/www.gian-transmission.com\/es\/wp-json\/wp\/v2\/categories?post=26227"},{"taxonomy":"post_tag","embeddable":true,"href":"https:\/\/www.gian-transmission.com\/es\/wp-json\/wp\/v2\/tags?post=26227"}],"curies":[{"name":"wp","href":"https:\/\/api.w.org\/{rel}","templated":true}]}}